比較了cavallini的純質和混合工質水平內螺紋管中流動沸騰換熱系數的關聯式,結果顯示在內螺紋管中,對近共沸混合工質r404a的沸騰換熱系數進行工程計算時,r404a被看作純質和混合工質計算所得的沸騰換熱系數值差別最大不到10%,因此可將其以純質對待;對cavallini的純質和混合工質、koyama及thome等四個水平內螺紋管流動沸騰換熱系數的影響因素進行對比分析,結果表明r404a的沸騰換熱中對流沸騰換熱占主導地位,且隨干度增加而增加。對關聯式的理論預測和實驗結果進行對比,表明cavallini和thome關聯式的預測誤差小于21%,因此它們對r404a適用性較好,這對r404a蒸發器的工程設計及優化具有一定參考意義。

實驗研究了環保替代制冷工質r410a和r22在冷凝溫度40℃時在內螺紋強化管(外徑為9.52mm)內的冷凝換熱特性,對二者的冷凝換熱性能進行了對比,并研究了測試管外冷卻水流量對換熱系數的影響。結果表明:在管外冷卻水流量相同時,r22的總換熱系數k普遍比r410a小,而管內傳熱系數hr比r410a大。r22與r410a的總傳熱系數k均隨管外冷卻水流量的增加而增加,當制冷劑流量gm大于300kg.s-1.m-2時,管外冷卻水流量對總傳熱系數k的影響變小。

對非共沸混合制冷劑r417a在外徑為9.52mm的水平光滑管和2種不同幾何參數的內螺紋管中的流動沸騰換熱進行實驗研究,分析討論了制冷劑質量流速、熱流密度、干度、強化管參數對換熱系數的影響規律和影響機理.實驗結果表明:換熱系數隨著質量流速的增大而增大.在以對流蒸發占優勢的換熱區,熱流密度對換熱系數的影響較小;換熱系數隨著干度的增大先呈現出增大趨勢,增至高峰值后又迅速下降,高峰值隨熱流密度的增大和質量流速的減小向干度較大的方向移動;內螺紋管能有效強化制冷劑的流動沸騰換熱,r417a在2種內螺紋管中的換熱系數分別比在光滑管中高出130%~210%和150%~270%.

通過對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設計與應用,研究試驗φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優化內螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區的流動傳熱特性。試驗獲得了不同工況(壓力、熱負荷、質量流速)下內螺紋管壁溫分布和內壁換熱系數隨焓值的變化規律。并根據試驗數據,擬合建立單相、兩相換熱系數計算關聯式,同時進一步建立傳熱惡化發生時的臨界條件及干涸后傳熱計算關聯式,為鍋爐垂直上升內螺紋管水冷壁設計和運行提供可靠數據。

內螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內表面具有一定數量，一定規則螺紋的內螺紋tp2紫銅管。 由于內螺紋銅管內表面積的增加，所以它的導熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內螺紋銅管的發展大致經歷了如下幾個發展階段： （1）山型齒內螺紋管； （2）梯型槽內螺紋管； （3）頂角型內螺紋管； （4）細高齒型內螺紋管。（又稱瘦高齒內螺紋銅管） 目前，國外又陸續推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內螺紋管 傳熱性能： 按照國標gb/t20928-2007中的要求，內螺紋銅管產品按照產品名稱、牌號、狀態、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數和標準編號的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、（用tp2制造的， 供應狀態為

本文針對原有內螺紋管水壓工裝的原理、結構及使用后的效果，結合生產實情，對局部結構進行了改進設計，有效地提高了生產效率。

碳鋼管接頭，內螺紋sch80，規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭，內螺紋sch80，規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

電廠在對管屏用測厚儀測厚時發現內螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發現在管子橫斷面上有很細的長條缺陷,現場判斷為分層。實際是,電廠測厚的結果大部分是由于測厚儀與管子間偶合的不好,個別點是由于內螺紋管內部有小缺陷導致測厚減薄。經金相試驗,結果表明缺陷是夾雜物。

為了研究不同頂角的內螺紋管單相及冷凝的壓降及換熱性質,對具有相同外徑(5mm)、相同螺旋角(18°)的內螺紋管進行實驗,使用制冷劑為r22和r410a,質量流速為200～650kg/(m2.s),飽和溫度為320k,進出口干度分別為0.8和0.1.結果表明,內部實際換熱面積增加比aai/afr是和強化換熱系數直接正相關的.其中r22為工質的1#管和r410a為工質的7#管具有相對高的換熱系數和相對低的壓降.且在計算壓降時,應用了churchill模型[27]得出的摩擦系數及一個合適的相對粗糙度來修正光管的壓降關聯式.對kedzierski和goncalves關聯式[11]進行修正,用基于齒根直徑的換熱面積代替實際內部換熱面積,使誤差在20%以內.

在壓力9～22mpa,質量流速450～2000kg·m?2·s?1,內壁熱負荷200～700kw·m?2的參數范圍內,試驗研究了用于1000mw超超臨界鍋爐??28.6mm×5.8mm垂直上升內螺紋水冷壁管內汽水流動沸騰傳熱。研究表明:內螺紋管內壁螺紋的漩流作用可抑制偏離核態沸騰(dnb)傳熱惡化,內螺紋管在高干度區發生蒸干型(do)傳熱惡化。增大質量流速可推遲壁溫飛升,壁溫飛升幅度隨質量流速增大而降低。熱負荷越大管壁溫越高,隨熱負荷增大管壁壁溫飛升提前,且傳熱惡化后壁溫飛升值增大。隨著壓力增加,壁溫飛升發生干度值減小。內螺紋管汽水流動沸騰傳熱系數呈?形分布,傳熱系數峰值出現在汽水沸騰區。文中還給出了亞臨界壓力區內螺紋管單相區和汽水沸騰區的傳熱系數試驗關聯式。

如有你有幫助，請購買下載，謝謝！ 1頁 內螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內表面具有一定數量，一定規則螺紋的內螺紋tp2紫銅管。 由于內螺紋銅管內表面積的增加，所以它的導熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內螺紋銅管的發展大致經歷了如下幾個發展階段： （1）山型齒內螺紋管； （2）梯型槽內螺紋管； （3）頂角型內螺紋管； （4）細高齒型內螺紋管。（又稱瘦高齒內螺紋銅管） 目前，國外又陸續推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內螺紋管 傳熱性能： 按照國標gb/t20928-2007中的要求，內螺紋銅管產品按照產品名稱、牌號、狀態、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數和標準編號的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-2007

內螺紋管作為一種高效的節能元件已在動力、航天、電子等領域廣泛應用,為進一步促進內螺紋強化傳熱技術研發,對近30年來內螺紋管內流動傳熱研究進行了綜述,內容涉及內螺紋管內流動傳熱機理、傳熱規律、傳熱惡化及預報等.

在壓力為9～22mpa,質量流速為600～1200kg/(m2·s),含汽率為0～1的工況范圍內,對φ38.1mm×7.5mm的6頭內螺紋管中汽-液兩相流體的摩擦壓降特性進行了試驗研究。試驗段采用水平絕熱布置。試驗結果表明:壓力對兩相流摩擦壓降的影響很大,隨壓力增加,兩相流摩擦壓降倍率減小,在臨界壓力附近,兩相流摩擦壓降倍率趨近于1;隨含汽率增加,兩相流摩擦壓降倍率先增加,然后有減小的趨勢;隨質量流速增加,兩相流摩擦壓降倍率減小。用于計算單相水摩擦壓降系數以及用于計算汽-液兩相流體摩擦壓降的試驗關聯式被提供。

采用實驗方法,對比分析采用7mm的內螺紋管和光管冷凝器對冷凍系統整機性能的影響。測試結果表明,采用內螺紋管的冷凝器,冷凝溫度降低1k,壓損增大30%,功率減小1.5%,換熱量增大2.5%,能效比增加3.3%。

介紹了紫銅內螺紋管成型原理,成型裝置的結構特點,設備性能

揚中市科普儀表電器成套廠 0511-88523863www.cnkepu.net 內螺紋端接式管接頭 符合asmeb16.11螺紋管件尺寸規范 ■-壓力2000、3000、6000psi ■-制造材料：304、316 ■-螺紋尺寸符合jisb0203、gb7306、b.s..84標準 ■-直管螺紋和其它螺紋標準也可供貨,但貨期很長 ■-3000psi壓力以下的產品，以2000psi壓力等級的產品供貨 ■-毫米尺寸可能會修改 端接尺寸其它尺寸(2000psi) 連接螺紋通徑-e 基本訂購號 falbs a1/86-2n2-t2242.0216.73.5 1/48-4n2-t2242.02110.23.5 3/810-6n2-t2550.02510.43.5 1/215-8n2

為研究各種換熱設備因污垢熱阻的存在而造成大量能源浪費的實際運行過程.在考慮污垢的情況下,綜合換熱管的阻力特性,對比分析了分別選用內螺紋管和內壁光滑管的冷凝器的經濟性,探討其是否能夠提高冷凝器的換熱性能從而降低系統能耗.結果表明,選用內螺紋管不一定能夠提高冷凝器運行的經濟性,冷凝器存在臨界流速和臨界時間.文中結果為冷凝器的設計和經濟運行提供了理論依據和指導.

從理論上分析了芯棒倒錐角和芯棒長度對內螺旋凸筋形狀畸變的抑制和消除作用，提出了采用倒錐形等螺距芯棒拉拔內螺紋管時芯棒幾何參數的設計方法

對超臨界水在不同結構參數的豎直內螺紋管內的流動和傳熱特性進行數值模擬研究,重點分析了內螺紋管的螺旋升角、相對螺紋寬度和相對螺紋高度在不同質量流速和熱流密度條件下對傳熱和阻力特性的影響規律。結果表明:內螺紋管的傳熱系數和阻力系數均隨升角的減小而增加;相對螺紋寬度的變化對內螺紋管的傳熱和阻力特性幾乎無影響;隨著相對螺紋高度的增加,傳熱系數和阻力系數均增加。通過對內螺紋管的綜合性能分析,結構參數對超臨界流體傳熱和阻力特性的影響順序依次為螺旋升角、螺紋高度、螺紋寬度。

對內螺紋管拉拔過程中內凸筋成形機理和形狀畸變機理進行了進一步研究,提出了倒錐形芯棒拉拔內螺紋管工藝,并且對芯棒倒錐角和芯棒長度對凸筋高度、畸變程度以及拉拔力的影響規律進行了實驗研究.研究結果表明,隨著芯棒倒錐角的增大,凸筋兩側的形狀畸變減小;芯棒長度增加,內凸筋受力側壁與芯棒溝槽側壁的接觸面積增加,可以承受阻礙芯棒旋轉的摩擦阻力距而不發生形狀畸變

在p=25～35mpa、g=450～1800kg/(m2.s)、q=200～600kw/m2的試驗參數范圍內,研究了φ28.6×5.8mm垂直上升內螺紋管內水的傳熱特性及管壁溫分布。試驗結果表明:在超臨界及超超臨界壓力區,垂直上升內螺紋管對水的傳熱在擬臨界點前后不同,在低焓區管壁溫度隨焓增平緩增加,管壁溫度在臨界焓值區存在躍升;質量流速的提高可強化傳熱、推遲壁溫躍升,但熱負荷的增加有相反的作用。文中還給出了超超臨界壓力區適用于不同焓值范圍的換熱系數試驗關聯式。

在壓力22.5～30mpa,質量流速430～1200kg·m-2·s-1,內壁熱負荷284～719kw·m-2范圍內,對超臨界壓力水在均勻加熱垂直上升內螺紋管內的傳熱特性進行了實驗研究,得到了內螺紋管內超臨界壓力水的傳熱特性,分析了壓力、熱負荷和質量流速變化對內螺紋管壁溫及傳熱系數的影響,探討了擬臨界區的傳熱機理,并給出了能用于工程實際的傳熱實驗關聯式。實驗結果表明:垂直上升內螺紋管中超臨界水具有良好的傳熱特性。在低焓值區內螺紋管壁溫隨焓增平緩增加,而在高焓值區壁溫隨焓增的升高明顯。由于熱物性的劇烈變化,超臨界水在擬臨界焓值區發生了明顯的傳熱強化。壓力與熱負荷的增大以及質量流速的減小均會導致內螺紋管壁溫的升高和傳熱系數的減小,使得傳熱強化現象削弱,甚至出現傳熱惡化。