用末端淬火、光學(xué)金相顯微鏡和透射電鏡技術(shù)研究7050鋁合金熱軋板的淬火敏感性。結(jié)果表明:7050鋁合金末端淬火試樣硬度下降10%的淬透深度約60mm。決定7050鋁合金淬火敏感性的本質(zhì)是析出的η平衡相的尺寸和體積分?jǐn)?shù),主要發(fā)生η相析出的淬火臨界平均冷卻速率約為40℃/s,此時η相的體積分?jǐn)?shù)約為2.1%。淬火平均冷卻速率低于40℃/s,η相析出和粗化—再結(jié)晶—al3zr非共格化交互影響。

6061鋁合金熱軋板材的性能

通過浸泡試驗(yàn)以及動電位循環(huán)極化曲線,測定了摻雜微量稀土er的中高鎂含量鋁合金5083和5a06熱軋態(tài)以及350℃1h退火態(tài)的耐剝落和耐晶間腐蝕性能及電化學(xué)性能,運(yùn)用金相顯微鏡(om)、掃描電子顯微鏡(sem)及能譜分析儀(eds),對合金不同狀態(tài)下的腐蝕形貌以及微觀組織進(jìn)行了表征,同時結(jié)合透射電子顯微鏡(tem)及能譜分析等方法對合金的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,兩種成分合金的耐腐蝕性能均良好,在3.5%nacl溶液中腐蝕電流密度處于μa/cm~2級別,微量er沒有顯著影響合金的耐蝕性能,主合金元素mg含量和存在形式為主要腐蝕影響因素,熱處理工藝也是影響合金耐蝕性能的因素之一。

用化學(xué)浸泡實(shí)驗(yàn)與金相實(shí)驗(yàn)相結(jié)合的方法,研究了熱軋變形量對2519鋁合金板材晶間腐蝕的影響,結(jié)果表明,在變形溫度和變形速率一定的條件下,變形量的不同導(dǎo)致晶界析出相分布不均和晶粒的尺寸與形狀的不同,變形量愈大的2519鋁合金熱軋板表現(xiàn)出的晶間腐蝕速率也愈快;室溫條件下,2519鋁合金在3.5％nacl+1％hci的溶液中晶間腐蝕速率與時間呈指數(shù)函數(shù)的變化規(guī)律即υ=υ0+α1exp(-(t-t0)/b1)+α2exp(-(t-t0)/b2)。

page date changedatedescription e d it io n normazione c o d e c h . - - 5 tm d - 52807 21stjanuary2002 materials standard steelsheetsandstrips unalloyed,hotrolled, fordrawingand coldbending1/6 publishedbysatiz-normazione asupdatestatusofprintoutscannotbemonitored,checkthewebsiteforthelatesteditionofdocument c o n f id e n t ia l t h is d o c u m en t m us t n o

通過熱軋對比試驗(yàn)和多種性能測試,對5083鋁合金熱軋板材熱軋時出現(xiàn)開裂的原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明,熱軋板開裂的主要原因是該合金在熔煉時的除氣沒有達(dá)到要求,鑄錠內(nèi)部存在疏松。提出了解決措施。

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通過光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡、電子背散射衍射以及硬度測試研究軋制變形速率對7050鋁合金微觀組織演變的影響,分析軋制變形速率影響合金淬火敏感性的微觀機(jī)理。結(jié)果表明:變形速率較小時(5s?1和8s?1),合金再結(jié)晶分?jǐn)?shù)低,試樣中存在大量的亞組織結(jié)構(gòu),亞晶粒的尺寸較小,晶界較難分辨,為小角度晶界,固溶慢速淬火的試樣中少量η平衡相在亞晶界上形核析出;隨著變形速率的增加,亞晶長大,晶界平直逐漸向大角度晶界轉(zhuǎn)變,η平衡相在晶界上析出增加,在亞晶內(nèi)部亦有明顯析出;當(dāng)變形速率升高至15s?1時,固溶后試樣的再結(jié)晶百分?jǐn)?shù)明顯增加,在大角度晶界處以及再結(jié)晶晶粒內(nèi)出現(xiàn)大量非均勻形核析出,同時,在亞晶區(qū)域觀察到較多析出,與微觀組織演變對應(yīng),合金時效態(tài)硬度性能測試結(jié)果表明:隨著軋制變形速率增加,慢速淬火的試樣力學(xué)性能損失變大,合金淬火敏感性增加。

以罐用3104鋁合金熱軋板為試驗(yàn)材料,分別采用x射線反射法和透射法檢測了板材不同厚度層面的織構(gòu)和整體織構(gòu)。結(jié)果表明:鋁合金熱軋板每一層的織構(gòu)都不相同,存在明顯的織構(gòu)不均勻性。x射線反射法檢測的只是某一層面的織構(gòu),而透射法獲取的是鋁合金板整個厚度上的織構(gòu)信息,因而是鋁合金熱軋板全面和準(zhǔn)確的織構(gòu)。鋁合金熱軋板中含有旋轉(zhuǎn)立方織構(gòu){001},立方織構(gòu){001},{111}γ線織構(gòu),銅型織構(gòu){112},黃銅織構(gòu){110}及其他{110}線織構(gòu)等復(fù)雜織構(gòu)組分。鋁合金熱軋工藝造成了鋁合金板中的織構(gòu)不均勻性,也是造成熱軋板復(fù)雜織構(gòu)組分的原因。

m4103產(chǎn)品采購技術(shù)規(guī)范 1、2級設(shè)備中的鎳——鉻——鐵合金熱軋板材 0適用范圍 本規(guī)范適用于專用技術(shù)規(guī)范中未涉及的、用于1、2級設(shè)備中的厚度不超過 150mm的鎳——鉻——鐵合金熱軋板材。 1冶煉 此鋼用電爐冶煉，可進(jìn)行真空或電渣重熔冶煉。 2化學(xué)成分和物理 2.1規(guī)定值 熔煉分析和成品分析所確定的化學(xué)成分，應(yīng)符合i規(guī)定的要求。 表i afnor牌號nc15fe 元素熔煉分析和成品分析，% 碳≤1.00 硅≤0.50 錳≤1.00 硫≤0.010 磷≤0.015 鉻14.00～17.00 鎳≥72.00 鐵6.00～10.00 銅≤0.50 鋁+鈦≤0.60 2.2化學(xué)分析 鋼廠須提供熔煉分析的化學(xué)成分單，該單由廠長或廠長正式委派的代表簽 證。在合金經(jīng)真空或電渣重熔的條件下，熔煉分析應(yīng)在重熔錠尾

將試驗(yàn)設(shè)計和板料沖壓成型數(shù)值模擬技術(shù)相結(jié)合,利用正交試驗(yàn)設(shè)計技術(shù)建立板料沖壓成型有限元仿真試驗(yàn)方案,根據(jù)成型極限圖的破裂極限建立鋁合金板料拉深成型能力評價標(biāo)準(zhǔn),用ls-dyna3d板料沖壓成型仿真軟件對杯形件拉深進(jìn)行模擬,研究材料參數(shù)的變化對鋁合金板料沖壓成型性能的影響,并確定最佳的材料參數(shù)組合方式.

. . 《鋁合金板材熱軋工藝制度設(shè)計》 專業(yè)課程設(shè)計 專業(yè)：機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班級： 姓名: 學(xué)號: 指導(dǎo)老師:吳運(yùn)新 . . 目錄 一、《鋁合金板材熱軋工藝制度設(shè)計》題目內(nèi)容 二、軋機(jī)的選擇 三、熱軋工藝制度的確定 1、熱軋溫度與錠坯加熱 1)、熱軋溫度 2)、錠坯加熱 2、熱軋壓下制度 1）、總加工率的確定 2）、道次加工率的確定 3）、軋制道次的確定 4）、軋制參數(shù)選取及各道次軋制力計算 3.冷卻潤滑 四、熱軋工藝流程圖 五、參考文獻(xiàn) 六、附件 . . 鋁合金板材熱軋工藝制度優(yōu)化 一、《鋁合金板材熱軋工藝制度優(yōu)化》題目內(nèi)容 1）、合金牌號：1050a系列合金。 1050鋁合金為純鋁中添加少量銅元素形成,具有極佳的成形加工特性、高耐 腐蝕性、良好的焊接性和導(dǎo)電性。廣泛應(yīng)用于對強(qiáng)度要求不高的產(chǎn)品,如化工儀 器、薄板加工件、深拉或旋壓凹形器皿、焊接零件、熱

研究了alsi/al梯度鋁合金壓制板材在熱軋大塑性變形后的組織、成分和性能變化,特別是梯度過渡區(qū)的塑性變形特征。結(jié)果說明:在變形溫度為757k下,壓制態(tài)合金板材經(jīng)過熱軋的大塑性變形后仍然保持著良好的梯度分布特征。隨著變形量的增加,熱軋板材梯度過渡層的非均勻性有所減少,芯部顯微硬度值有所增加。

介紹了多元鋁青銅qal9511熱軋板材的工藝制定及試制開發(fā)過程,并對在試制過程中出現(xiàn)的問題提出了具體的解決辦法

研究了2種冷卻速度對16mnr熱軋鋼板應(yīng)變時效敏感性的影響。試樣進(jìn)行970℃正火(以空冷和風(fēng)冷兩種不同的速度冷卻),用夏比(v型缺口)沖擊法測定其應(yīng)變時效敏感性系數(shù),通過金相顯微鏡(om)、掃描電鏡(sem)和透射電鏡(tem)對2種狀態(tài)試樣的微觀組織進(jìn)行了觀察分析。結(jié)果表明,在較快的冷卻速度下(風(fēng)冷),可獲得較多的貝氏體和較細(xì)的片狀珠光體,從而減少了鋼中的自由碳、氮原子,并阻礙了它們的擴(kuò)散,使得16mnr鋼在應(yīng)變后的時效過程中較難形成柯垂?fàn)枤鈭F(tuán),降低了其應(yīng)變時效敏感性。

唐鋼不銹鋼公司1580熱軋板材生產(chǎn)線現(xiàn)有2座高溫空煤雙蓄熱步進(jìn)式加熱爐,為降低煤氣消耗,在爐膛內(nèi)襯上增設(shè)了杯狀陶瓷質(zhì)傳熱輻射體,利用其增加爐膛輻射面積,提高爐膛內(nèi)壁發(fā)射率,提高爐子加熱能力,取得了約9％節(jié)能率以及改善鋼坯加熱均勻性的效果.

采用陰極滲氫、洛氏硬度計、電子拉伸試驗(yàn)機(jī)、測氫儀、能譜(eds)等手段研究了7003鋁合金雙級雙峰時效下的力學(xué)性能及氫脆敏感性。結(jié)果表明,充氫前后7003鋁合金的強(qiáng)度等性能具有時效雙峰特征,第二時效峰處合金強(qiáng)度的下降量明顯比第一時效峰的小,且第二時效峰處合金的氫脆敏感性較第一時效峰的氫脆敏感性低。此外,晶界mg偏析越多,陰極充氫試樣中的氫濃度越高,這表明在陰極滲氫過程中存在著mg-h相互作用。

采用新的熱軋工藝方法,軋制出了寬幅大規(guī)格tc2鈦合金板,系統(tǒng)地研究了不同熱軋工藝對tc2鈦合金板組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:在兩相區(qū)熱軋的大規(guī)格tc2合金板具有細(xì)小、均勻的等軸組織。采用新的熱軋工藝可獲得均勻的組織及較好的室溫強(qiáng)度和塑性匹配,橫、縱向性能均勻一致,利于后續(xù)板材加工成形。

采用中斷淬火/時效處理獲得時間-溫度-性能(ttp)曲線,結(jié)合透射電鏡(tem)微觀組織研究了6061鋁合金的淬火敏感性。結(jié)果表明,6061鋁合金ttp曲線的鼻尖溫度約為340℃,中溫區(qū)(230~445℃)淬火敏感性較高,而高、低溫區(qū)淬火敏感性較低。合金在鼻尖溫度保溫過程中,粗大平衡相依附于富鐵相(alfesi)粒子不均勻形核析出,減小了基體中溶質(zhì)原子溶度,削弱了后續(xù)時效強(qiáng)化效果。適當(dāng)提高淬火敏感區(qū)的冷卻速率和降低高、低溫區(qū)的冷卻速率,這既可保證合金較佳的力學(xué)性能,又減小淬火應(yīng)力。

依據(jù)航空標(biāo)準(zhǔn)評價了ta7鈦合金和1cr11ni2w2mov及cr17ni2耐熱不銹鋼在35%nacl水溶液中的電偶腐蝕敏感性,研究了試樣表面狀態(tài)對電偶腐蝕行為的影響,探討了腐蝕機(jī)理。結(jié)果發(fā)現(xiàn),有關(guān)文獻(xiàn)中材料的常規(guī)接觸腐蝕數(shù)據(jù)不適合于壓氣機(jī)工況下的材料接觸相容性設(shè)計;航標(biāo)中的平均電偶電流密度指標(biāo)不適合作為評價鈍性材料接觸腐蝕敏感性的判據(jù)。

根據(jù)彈塑性熱力耦合大變形有限元理論,獲得熱軋過程中的數(shù)值仿真模型,分析軋制過程中軋件單道次軋制的變形規(guī)律以及平均應(yīng)變率、摩擦因數(shù)等參數(shù)對軋制變形的影響。計算結(jié)果表明,軋件的應(yīng)變在軋制過程中逐漸增大,并且在軋件表面的應(yīng)變要大于其中心應(yīng)變;軋件表面在軋制入口處應(yīng)變率最大,軋件中心最大應(yīng)變率發(fā)生在接觸區(qū)約1/3處;軋件表面應(yīng)變受摩擦因數(shù)的影響較大,軋件中心處應(yīng)變及整體應(yīng)變率受摩擦因數(shù)影響較小。

熱浸鍍鋅-5%鋁鍍層鋼材在海洋環(huán)境中使用時可能存在氫脆問題。采用慢應(yīng)變速率拉伸實(shí)驗(yàn)法,結(jié)合掃描電鏡分析,研究了鋅-5%鋁鍍層鋼材在海水中的氫脆敏感性。發(fā)現(xiàn)鋅-5%鋁鍍層對鋼材基體進(jìn)行陰極保護(hù)引起的氫滲透,可顯著降低鋼材的斷后延伸率和能量密度,使鋼材的斷裂方式由韌性向準(zhǔn)解理轉(zhuǎn)變,提高了其在海水中的氫脆敏感性。