本文通過非線性有限元軟件msc.marc,計算了o形密封圈在密封槽產生短時間隙時的回彈過程。計算分別采用動力學計算和靜力計算,并將兩種計算結果進行了比較。本文還通過用戶子程序考慮了外界壓力對回彈過程的影響。

利用ansys建立了液壓系統中液壓缸用o形橡膠密封圈的二維軸對稱模型,分析計算了o形密封圈缸筒和軸套的間隙、密封軸套槽口倒角半徑、o形密封圈的截面尺寸、橡膠材料參數、初始壓縮率對密封面最大接觸壓力和剪切應力的影響。結果表明:o形密封圈缸筒和軸套的間隙對剪切應力的影響很大;軸套溝槽寬度、o形密封圈的截面尺寸和橡膠材料參數對密封面最大接觸壓力的影響很大;初始壓縮率對密封面最大接觸壓力和剪切應力的影響都很大;對于本文分析的結構,在其它條件不變的情況下密封軸套槽口倒角半徑對密封面最大接觸壓力和剪切應力的影響都不大;分析結果驗證了長期使用的經驗設計。

首先分析了o形橡膠密封圈有限元分析的現狀,然后從工程實例入手,分析了壓縮率對橡膠密封圈密封性能的影響,利用有限元分析軟件ansys對o形橡膠密封圈在不同壓縮率下的接觸壓力分布進行了分析,說明提高壓縮率對密封圈的密封性能有顯著的影響;以此分析結果為基礎可以合理設計密封槽的尺寸和缸筒與活塞間的間隙。

高壓開關產品中,密封圈硬度的高低對密封性能有著緊密的聯系,是評定密封性能最重要的指標,尤其是高壓開關產品重sf6氣體密封,以對我公司產品漏氣問題進行分析,著重對三元乙丙膠材料的密封圈硬度選取以及壓縮率的選取進行了試驗研究,從而找出漏氣原因,同時對密封圈的硬度與壓縮率的選取提供了依據。

利用有限元法對氣缸蓋-密封圈-氣缸蓋罩組合件進行螺栓預緊狀態(tài)下的結構分析,得到了密封圈上的壓力分布云圖,發(fā)現密封圈主刃口的兩個拐角處密封壓力接近于零,不能有效地密封潤滑油,與試驗中該處漏油的實際情況一致。進一步的分析表明:漏油的主要原因是由于結構不對稱,使得該位置缺少螺栓,導致密封壓力接近于零。改進方案采取將氣缸蓋罩材質改為鋁,將蓋罩螺栓組中橡膠襯套改為減震彈簧等措施,大幅度地提高了最小密封壓力,從而解決了密封問題。

采用含高階項的mooney-rivlin本構模型對在機械密封溝槽中單側受限丁腈橡膠o形圈的密封性能進行了數值計算,重點研究了預壓縮率和介質壓力對o形圈接觸應力、接觸寬度和峰值應力的影響。模擬計算結果表明:計算值與lindley半經驗公式值和wendt實驗值較為一致;o形圈預壓縮率對主接觸面上的接觸應力分布有較大影響,而對受限側接觸面上的接觸應力分布影響較小;預壓縮率越大主接觸面上峰值應力越大,而側接觸面上峰值應力基本不變;介質壓力作用會對o形圈產生二次壓縮,介質壓力越大,主接觸面和側接觸面上的峰值應力越大。被預壓縮橡膠o形圈承受介質壓力時,具有"自緊密封"特性,接觸應力曲線具有拋物線特性;較小的o形圈預壓縮率可以產生較大的接觸應力。因此,建議機械密封o形圈的預壓縮率不宜過大,以滿足機械密封補償環(huán)浮動性和端面追隨性的要求。

借助于大型有限元分析軟件ansys,建立了橡膠o形密封圈與溝槽接觸的非線性有限元分析模型,分析了橡膠o形密封圈的尺寸公差對密封性能的影響,以及密封圈的內徑伸長率和壓縮變形率改變時,接觸面上最大接觸應力的變化情況,從而為進一步可靠設計、優(yōu)化橡膠o形圈提供了理論依據。

利用有限元分析軟件ansys,建立了橡膠o形圈及其邊界的有限元模型,分析計算了不同的o形密封圈徑向間隙以及不同的油壓下對密封面最大接觸壓力和vonmises應力的影響,以及它們之間的相互關系,為o型密封圈的合理安裝和使用提供了理論依據。

利用有限元分析軟件ansys,分析計算了不同的o形密封圈徑向間隙以及不同的油壓下對密封面最大接觸壓力和vonmises應力的影響,以及它們之間的相互關系,為o型密封圈的合理安裝和使用提供了依據。

利用ansys軟件建立深海環(huán)境下工作的液壓系統的x形圈密封結構的二維軸對稱模型,計算x形圈在不同密封狀態(tài)下的應力分布,分析壓縮率、密封壓力、摩擦因數等因素對其密封性能和相關應力的影響。結果表明:應力隨壓縮率、密封壓力、摩擦因數的增大而增大;靜態(tài)密封時,x形圈內側與密封槽會形成密閉空腔,不適合應用于深海環(huán)境;承載密封時,密封壓力對接觸應力、等效應力、剪切應力的影響依次減小;滑動密封時,摩擦應力逐漸趨于穩(wěn)定,且密封壓力和摩擦因數對摩擦應力影響較大。

為確保高速列車設備艙密封條的密封性能,以兩個相鄰的設備艙為分析對象,采用子模型技術對裙板橡膠密封條進行密封性能分析.針對橡膠密封條在裙板安裝時受到擠壓產生大變形的實際情況,首先對子模型施加安裝載荷進行分析,然后將該變形作為結構的初始變形,考慮列車運行過程中的氣動載荷,對其進行密封性能分析.分析結果表明有氣動載荷作用下設備艙裙板密封性能良好,該結果為設備艙裙板的密封設計提供了依據.

對溜槽閘板閥結構進行改進,提出合理的閘板尺寸設計方法,確保溜槽閘板閥的完全可靠密封,達到最佳密封效果。

隨著科學技術的進步，對閥門的可靠性和密封性提出了更高的要求。根據其泄漏的不同部位和程度，導致閥門的泄漏情況不同。因此，需要提出不同的防漏措施。主要從閥門密封性的原理出發(fā)，分析影響閥門密封各種因素，并提出了行之有效的完善措施。

閥門密封性能的研究

隨著科學技術的進步,在工業(yè)領域,對閥門的可靠性和密封性提出了更高的要求。從閥門密封性的原理出發(fā),分析影響閥門密封各種因素,針對影響因素,提出相應的完善措施。根據對閥門密封性能的要求,需要根據泄漏的不同部位和程度,采取不同的防漏措施。

對金屬墊圈的密封性能進行了廣泛的試驗研究，測定了墊圈預緊密封比壓參數ｙ和墊圈系數ｍ值，并與ａｓｍｅ規(guī)范值進行了對比。采用ａｂ試驗方法，對墊圈的典型密封特性進行了研究。此外，通過對法蘭連接系統的整體分析，得出了從安裝狀態(tài)到操作條件下螺栓載荷的變化規(guī)律。在上述基礎上，討論了一種新的密封設計方法，并給出有關計算式。

個人收集整理資料，僅供交流學習，勿作商業(yè)用途 v型聚夾布橡膠組合密封圈 產品用途:用于往復運動超高壓液壓油缸活塞與活塞桿地密封 適用范圍：冶金、礦山、通用設備液壓油缸、反應釜. 材質：橡膠夾布織物復合材料 工作溫度：-40～120℃ 工作壓力：≤60mpa 工作介質：液壓油 標準來源:hg4-337-66(a型> 支持環(huán)密封環(huán)壓環(huán)v型夾織物密封圈 內徑×外徑×高度內徑×外徑×高度內徑×外徑×高度單價<元/ 套） 46×64×8/445×65×10/5.346×64×12/8.4 51×69×8/450×70×10/5.351×69×12/8.415.4 51×74×8/450×75×10/5.351×74×12/8.40 56×79×8/455×80×10/5.356×79×12/8.416.8 64×7

液體潤滑機械密封正常運行時,端面間的膜厚一般為1~15μm,液體表面張力對密封性能的影響不可忽略。本文以激光加工多孔端面機械密封(lst-ms)為研究對象,提出了疏水型面的幾何結構模型,從理論上證明了疏水型面的自密封性;采用有限元方法求解雷諾方程,分析了密封介質表面張力系數在不同轉速、不同介質壓力等操作條件下對端面液膜剛度、開啟力和泄漏率的影響規(guī)律,指出了潤濕性對密封性能影響的重要性,并從理論上證明采用疏水型面的lst-ms完全可以實現零泄漏。結果表明,在轉速n≤100r.min-1、介質壓比po≤2的低速、低壓工況條件下,采用疏水型面的lst-ms在保持高液膜剛度和開啟力的同時,可使泄漏率大幅度降低;在端面發(fā)生軸向振動導致液膜厚度較大時,仍然可以使用具有高值表面張力系數的封液或沖洗液控制泄漏率;疏水型面寬度比γ的取值范圍為:0.01≤γ≤0.10。

以不銹鋼為金屬芯板,氟橡膠為橡膠涂層,制備出氟橡膠/不銹鋼復合密封板。采用電化學測試技術(交流阻抗、極化曲線和線性掃描)對復合板進行耐蝕性能研究,通過壓縮回彈實驗研究復合板的密封性能。電化學測試結果表明,制備的復合板具有良好的耐蝕性能,其腐蝕電流密度為1.318μa/cm2,極化電阻為5.93×104ω,傳荷電阻為1.389×104ω/cm2。壓縮回彈實驗表明,該復合板壓縮率為15.38%、回彈率為89.5%,密封性能優(yōu)秀。

淺析汽車空調系統的密封性能改進 王致堅(湖南大學衡陽分校機械工程系　421101) 　　隨著制冷空調技術的飛速發(fā)展,變頻技術、智能 控制技術、綠色環(huán)保等一系列新技術已經先后運用在 汽車空調領域。由于汽車空調受安裝位置的影響而大 部分為分體式空調,且其工作環(huán)境較家用空調惡劣得 多。系統密封性能的好壞已成為空調性能好壞的重要 指標。綜觀國內汽車空調行業(yè),絕大部分采用橡膠軟 管加球錐式管接頭的密封方式。經過多年實踐,筆者 認為這種密封方式有一定的缺陷。 下面筆者將結合自己的實際工作經驗,向大家推 薦一種非常可靠的密封方式,并希望能推廣這種密封 方式。由于筆者水平有限,懇請各位專家批評指正。 1　改進措施及機理 (1)將聯接系統的橡膠軟管全部改為不銹鋼金屬 軟管 汽車空調所要承受的環(huán)境溫差變化較大,尤其是 工程車輛和特種車輛。橡膠軟管在溫差變化較大的情 況下

鋁合金構件T形連接承載性能 (2)

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