測(cè)定了鑄態(tài)珠光體球墨鑄鐵化學(xué)成分含量、珠光體體積分?jǐn)?shù)和球化率及力學(xué)性能,通過(guò)多元線性逐步回歸分析,建立了珠光體含量和化學(xué)成分之間的數(shù)學(xué)模型及力學(xué)性能和珠光體含量、球化率之間的數(shù)學(xué)模型,從42組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中,選取33組作為回歸方程計(jì)算數(shù)值,9組作為驗(yàn)證數(shù)值,用建立的數(shù)學(xué)模型預(yù)測(cè)未知,結(jié)果表明,該方法對(duì)球墨鑄鐵的珠光體含量和力學(xué)性能得到的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值吻合得很好,模型預(yù)測(cè)具有很好的準(zhǔn)確性,從而可以優(yōu)化和控制化學(xué)成分含量及預(yù)測(cè)力學(xué)性能指標(biāo)。

通過(guò)選擇和控制鐵液的化學(xué)成分,采用合金化及合理的孕育工藝,在沖天爐生產(chǎn)條件下,采用實(shí)型鑄造工藝,成功地生產(chǎn)出大型鑄態(tài)珠光體球墨鑄鐵毛坯,其本體性能達(dá)到甚至超過(guò)了qt600—3的性能標(biāo)準(zhǔn),滿足了客戶的產(chǎn)品技術(shù)條件及使用要求。

通過(guò)對(duì)球墨鑄鐵件共析轉(zhuǎn)變的分析,改進(jìn)了球鐵件中鐵素體與珠光體形成的數(shù)學(xué)模型。其中提出了合金影響因子,考慮了合金元素對(duì)鐵素體生長(zhǎng)的影響。對(duì)實(shí)際汽車制動(dòng)臂球鐵件進(jìn)行模擬,并取樣進(jìn)行定量金相實(shí)驗(yàn)分析,對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果表明,改進(jìn)的模型可以更準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)球鐵中鐵素體和珠光體的數(shù)量,能夠準(zhǔn)確地體現(xiàn)共析階段過(guò)冷情況和共晶球墨數(shù)對(duì)珠光體數(shù)量的影響。

敘述了鑄態(tài)qt450-15高韌性球墨鑄鐵的生產(chǎn)過(guò)程,分析了化學(xué)成分、脫硫處理、球化及孕育處理等主要工藝因素對(duì)鑄件生產(chǎn)的影響。

針對(duì)鑄態(tài)鐵素體基硅鉬球鐵的特殊要求,通過(guò)設(shè)計(jì)適宜的化學(xué)成分,采用合理的球化孕育工藝及冷卻速度等措施進(jìn)行試驗(yàn),穩(wěn)定地獲得了珠光體含量≤5%、碳化物≤1%及伸長(zhǎng)率≥15%的硅鉬球鐵,并進(jìn)行了生產(chǎn)性試驗(yàn)驗(yàn)證。

介紹了高強(qiáng)度厚大斷面球墨鑄鐵主軸的生產(chǎn)工藝。采用無(wú)冒口鑄造技術(shù)、鑄鐵冷鐵強(qiáng)制冷卻工藝、快速充型技術(shù)、增強(qiáng)自補(bǔ)縮效果的澆注系統(tǒng)及中頻電爐熔煉等新工藝新技術(shù),成功地進(jìn)行批量生產(chǎn)。鑄件品質(zhì)達(dá)到同類產(chǎn)品國(guó)際先進(jìn)水平。

對(duì)影響鐵素體球墨鑄鐵性能的化學(xué)成份、球化、孕育處理等因素進(jìn)行分析。闡述了在使用中頻感應(yīng)電爐熔煉鑄態(tài)鐵素體球鐵時(shí),通過(guò)對(duì)化學(xué)成分的控制、合理的球化孕育處理,可以實(shí)現(xiàn)鑄態(tài)鐵素體球墨鑄鐵的穩(wěn)定生產(chǎn)。

球墨鑄鐵

為了研究鑄態(tài)qt550-7球墨鑄鐵組織,鐵液凝固過(guò)程及石墨球化機(jī)理,用回爐鐵、生鐵、廢碳鋼、球化劑、孕育劑等材料,采用雙聯(lián)熔煉法制備了球墨鑄鐵.經(jīng)測(cè)試,化學(xué)成分和力學(xué)性能滿足qt550-7球墨鑄鐵要求,球墨鑄鐵組織由鐵素體+珠光體+球狀石墨組成,凝固過(guò)程為糊狀凝固.

從qt550-5球墨鑄鐵材質(zhì)的要求出發(fā),對(duì)鑄態(tài)qt550-5球墨鑄鐵熔煉過(guò)程中化學(xué)成分的選擇、鑄造工藝、原材料選擇、熔煉工藝、球化處理、孕育處理、質(zhì)量檢測(cè)等方面進(jìn)行了分析說(shuō)明。提出合理的成分配比、熔煉、球化、孕育處理工藝。經(jīng)檢測(cè),所得材料的力學(xué)性能達(dá)到了qt550-5的要求,金相組織符合標(biāo)準(zhǔn)。

為使球鐵活塞的鑄態(tài)性能達(dá)到qt600-10要求,采用如下技術(shù)措施:(1)沖天爐電爐雙聯(lián)熔煉,采用吹氮?dú)鈹嚢杳摿?確保原鐵液w(s原)≤0.020%;2)采用覆砂鐵型鑄造,并適當(dāng)控制w(mg)和w(re)含量,以獲得較高的球化率;3)采用含銅球化劑,并強(qiáng)化孕育,以獲得恰當(dāng)?shù)闹楣怏w和鐵素體比例。

本文根據(jù)柴油發(fā)動(dòng)機(jī)排氣歧管工作溫度提高到600～750℃的工作條件,論述了影響排氣歧管耐熱性、抗裂性的主要因素,在殼型背丸鑄造工藝生產(chǎn)條件下,研究開(kāi)發(fā)出鑄態(tài)耐熱鐵素體基體球墨鑄鐵排氣歧管。生產(chǎn)試驗(yàn)表明:排氣歧管鑄件采用wsi=3.8%～4.2%、wmo=0.6%～0.8%的化學(xué)成分,生產(chǎn)出鑄態(tài)鐵素體≥90%的排氣管鑄件,能夠滿足600～750℃、1000h耐久試驗(yàn)工作條件。

鑄態(tài)QT850_3球墨鑄鐵曲軸的生產(chǎn)

介紹了球墨鑄鐵中奧氏體枝晶的形成、分類及影響因素,指出奧氏體枝晶排列方向的控制對(duì)進(jìn)一步挖掘球鐵力學(xué)性能潛力的意義;同時(shí)闡述了溶質(zhì)元素、凝固速度等因素對(duì)球鐵偏析的影響規(guī)律。

我廠為國(guó)外某公司生產(chǎn)球墨鑄鐵件,材料牌號(hào):en-gjs-450-10u,要求抗拉強(qiáng)度大于420mpa,屈服強(qiáng)度大于320mpa,伸長(zhǎng)率大于7%,硬度150-201hb。鑄件最小壁厚42mm,最大壁厚180.5mm,

闡述鑄態(tài)條件下獲得高強(qiáng)度、高伸長(zhǎng)率球墨鑄鐵fcd600-8～15的試制與生產(chǎn)過(guò)程,分析了化學(xué)成分,脫硫,孕育,爐料選擇等條件對(duì)獲得高強(qiáng)度、高伸長(zhǎng)率球墨鑄鐵的影響,分析了化學(xué)成分的選擇與控制,單鑄試塊的澆注條件等控制方法。

基于球墨鑄鐵的強(qiáng)化機(jī)理,加入適量的鎳、鉬等合金元素,將阻礙石墨球化干擾元素的總含量控制在0.1%以下,提高鐵液熔煉質(zhì)量,達(dá)到有效球化。采用適當(dāng)?shù)臒崽幚矸椒?對(duì)影響鐵素體球墨鑄鐵的各個(gè)因素進(jìn)行分析,嚴(yán)格控制生產(chǎn)過(guò)程,生產(chǎn)出抗拉強(qiáng)度rm≥540mpa、延伸率a≥13%的高強(qiáng)韌球墨鑄鐵。

分析了鑄態(tài)珠光體球墨鑄鐵的形成條件,利用正交試驗(yàn)確定了球墨鑄鐵連桿si、mn、cu等元素的成分,通過(guò)研究碳當(dāng)量對(duì)組織性能的影響,確定了c元素的成分。生產(chǎn)試驗(yàn)證明,鑄態(tài)珠光體球墨鑄鐵連桿件可替代進(jìn)口可鍛鑄鐵件

錳銅和二次孕育對(duì)鑄態(tài)高強(qiáng)度高韌性球墨鑄鐵的作用

闡述了鑄態(tài)高強(qiáng)韌球墨鑄鐵的生產(chǎn)過(guò)程,分析了常規(guī)球化劑fesimg8re3和低鎂球化劑fesimg6re2對(duì)鑄態(tài)高強(qiáng)韌球墨鑄鐵的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:在化學(xué)成分、原材料、熔煉、爐前處理等工藝不變的情況下,采用低鎂球化劑可以生產(chǎn)鑄態(tài)高強(qiáng)韌球墨鑄鐵,可獲得較好的球化級(jí)別,而且生產(chǎn)工藝穩(wěn)定、可靠,質(zhì)量高、成本低,力學(xué)性能達(dá)到和超過(guò)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。

分析了采用中頻爐熔煉生產(chǎn)qt500-7球墨鑄鐵件的工藝過(guò)程。討論了如何合理控制鐵水成分、選擇合適的球化孕育劑和球化處理方法,生產(chǎn)出符合標(biāo)準(zhǔn)要求的合格鑄件。

生產(chǎn)高質(zhì)量高韌性球墨鑄球的關(guān)鍵是控制好原鐵水的化學(xué)成份，稀土及殘余鎂含量和孕育處理。