透水性極低(如kmm/s)的飽和軟土，強夯只能使土的結構破壞，但難以使孔隙水迅速排出(夯點周圍地面隆起，土的體積無明顯減小)，因而這種土的強夯效果不佳。但如果飽和軟土的透水性好一些(如mm/s),且土中有透水夾層時，只要加固方案選擇得當，則可以達到某種加固效果。夯擊能量大小和土的透水性高低，可能是影響飽和軟土強夯加固效果的主要因素.為了改善這種情況,可考慮先在土中設置袋裝砂井,再進行強夯.或者采用動力置換。后一方法，先在軟土上面做砂墊層,在強夯夯坑種填入碎石，砂等，再夯成粗短碎石樁(長度可達4m以上)。前者先在軟土種打入袋裝砂井,然后再強夯,通過砂井排出孔隙水,便于起到動力固結的作用.這兩種做法可達到預定加固效果。強夯動力置換的設計原理與上節復合地基基本相同。一般的計算不計水箱內的水深，水箱底部向下20米處的靜水壓力（靜水壓強）是： 1000*9.8*20 = 196000 帕 = 196 千帕 。

(1)液體中有微氣泡，其體積占土的體積的1%～3%，所以孔隙水未排出時，土已有體積變化,據此推斷，夯擊瞬間有效動應力已產生。

(2)加壓的活塞與剛性圓桶之間有摩擦力存在，用摩擦力模擬孔隙水中氣泡被壓縮或溶入水中后土的變形不能恢復。

(3)彈簧的彈性系數不是常量(非定比彈簧)，以模擬飽和土的觸變現象，受沖擊后土粒表面結合水變為自由水，且結構破壞,強度降低，但隨著時間的延長而部分恢復。這說明彈簧(即土粒骨架)所承受的是可變化的。

(4)活塞的排水孔徑可變化，以模擬土的透水性的改變.當夯實產生的有效動應力(拉應力)大于土的強度(抗拉強度)時，該點出現裂隙(有的裂隙較快閉合)裂隙使夯點周圍土體透水性增大，孔隙水易排出,而孔隙水壓力則易消散。此外，有效動應力由于重復夯擊而變大,使砂土,粉土在夯點附近局部液化。

在彈塑性力學中，常假設靜水壓力作用下，應變與應力服從彈性規律，并且不影響屈服（在特定的屈服準則下 ）。于是很自然地將應力分量分成兩部分，一部分是平均正應力，或稱靜水壓力，另一部分稱為偏量應力張量。P.W.Bridgman曾進行了不同金屬材料在靜水壓力下的拉伸試驗，即著名的Bridgman實驗，發現以下結論：（1）靜水壓力與材料體積的改變近似地服從線彈性規律，若除去壓力，體積變化可以恢復，沒有殘余的體積變這樣就可以認為各向均壓時體積變化是彈性的；（2）靜水壓力與材料的屈服極限無關，但對于軟金屬、礦物及巖土等材料時，靜水壓力的影響比較明顯，不能忽略，必須放棄這一假設。2100433B

以靜水壓力為基準，超出的部分稱為超靜水壓力。超靜水壓力包括由滲流引起的超靜水壓力和附加應力引起的超靜水壓力。靜水壓力及由滲流引起的超靜水壓力合起來就是穩定滲流條件下的孔隙水壓力，它們不隨時間變化的，而由附加應力引起的超靜水壓力，則是在固結過程中不斷消散的，最終將消散為零，所以也就是超孔隙水壓力 。

管線靜水壓力指的是管線停輸時，靜止的液體對管壁的壓力。

它等于管線(管段)內液柱的壓力。靜壓是因為地形的高差形成的，其值不得超過管子或管件允許的工作壓力。 2100433B