透水性極低(如kmm/s)的飽和軟土,強夯只能使土的結構破壞,但難以使孔隙水迅速排出(夯點周圍地面隆起,土的體積無明顯減小),因而這種土的強夯效果不佳。但如果飽和軟土的透水性好一些(如mm/s),且土中有透水夾層時,只要加固方案選擇得當,則可以達到某種加固效果。夯擊能量大小和土的透水性高低,可能是影響飽和軟土強夯加固效果的主要因素.為了改善這種情況,可考慮先在土中設置袋裝砂井,再進行強夯.或者采用動力置換。后一方法,先在軟土上面做砂墊層,在強夯夯坑種填入碎石,砂等,再夯成粗短碎石樁(長度可達4m以上)。前者先在軟土種打入袋裝砂井,然后再強夯,通過砂井排出孔隙水,便于起到動力固結的作用.這兩種做法可達到預定加固效果。強夯動力置換的設計原理與上節復合地基基本相同。一般的計算不計水箱內的水深,水箱底部向下20米處的靜水壓力(靜水壓強)是: 1000*9.8*20 = 196000 帕 = 196 千帕 。
(1)液體中有微氣泡,其體積占土的體積的1%~3%,所以孔隙水未排出時,土已有體積變化,據此推斷,夯擊瞬間有效動應力已產生。
(2)加壓的活塞與剛性圓桶之間有摩擦力存在,用摩擦力模擬孔隙水中氣泡被壓縮或溶入水中后土的變形不能恢復。
(3)彈簧的彈性系數不是常量(非定比彈簧),以模擬飽和土的觸變現象,受沖擊后土粒表面結合水變為自由水,且結構破壞,強度降低,但隨著時間的延長而部分恢復。這說明彈簧(即土粒骨架)所承受的是可變化的。
(4)活塞的排水孔徑可變化,以模擬土的透水性的改變.當夯實產生的有效動應力(拉應力)大于土的強度(抗拉強度)時,該點出現裂隙(有的裂隙較快閉合)裂隙使夯點周圍土體透水性增大,孔隙水易排出,而孔隙水壓力則易消散。此外,有效動應力由于重復夯擊而變大,使砂土,粉土在夯點附近局部液化。
在彈塑性力學中,常假設靜水壓力作用下,應變與應力服從彈性規律,并且不影響屈服(在特定的屈服準則下 )。于是很自然地將應力分量分成兩部分,一部分是平均正應力,或稱靜水壓力,另一部分稱為偏量應力張量。P.W.Bridgman曾進行了不同金屬材料在靜水壓力下的拉伸試驗,即著名的Bridgman實驗,發現以下結論:(1)靜水壓力與材料體積的改變近似地服從線彈性規律,若除去壓力,體積變化可以恢復,沒有殘余的體積變這樣就可以認為各向均壓時體積變化是彈性的;(2)靜水壓力與材料的屈服極限無關,但對于軟金屬、礦物及巖土等材料時,靜水壓力的影響比較明顯,不能忽略,必須放棄這一假設。2100433B
靜水壓力就是我們通常說的pgh動水壓力是由于水質點的運動產生的。像波浪的水質點通常是做圓形運動或者橢圓形運動,由于水質點具有加速度,而在其周圍產生正壓或者負壓,導致產生了除了凈水壓力之外的額外的壓力,...
要求如下: 1、衛生器具處的靜水壓不的大于0.6MPa 2、各分區最低衛生器具靜水壓不宜大于0.45MPa 給水系統(watersupplysystem)給水的取水、輸水、水質處理和配水等設施以...
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基于圓柱型空腔吸聲覆蓋層的二維解析理論,在只考慮黏彈性圓柱管中最低階軸對稱波的條件下,推導出圓柱管的平均阻抗,將變截面圓柱型空腔腔體單元近似為截面呈階梯變化的多個圓柱管組合,用傳輸線組合描述整個腔體單元,以簡化吸聲覆蓋層聲學性能參數的計算方法;利用有限元軟件分析了靜壓條件下吸聲覆蓋層的腔體單元變形,結合簡化計算方法分析了靜壓對吸聲覆蓋層聲學性能的影響.結果表明,靜壓作用于吸聲覆蓋層引起了腔體單元厚度減小和空腔半徑縮小,使得吸聲覆蓋層的低頻吸聲性能變差,且吸聲峰值向高頻方向偏移.
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從水力學概念入手,對《消防給水及消火栓系統技術規范》(GB 50974-2014)中靜水壓力、動水壓力兩個有爭論的問題進行分析探討,并對動水壓力的計算進行了分析,供工程設計參考。
以靜水壓力為基準,超出的部分稱為超靜水壓力。超靜水壓力包括由滲流引起的超靜水壓力和附加應力引起的超靜水壓力。靜水壓力及由滲流引起的超靜水壓力合起來就是穩定滲流條件下的孔隙水壓力,它們不隨時間變化的,而由附加應力引起的超靜水壓力,則是在固結過程中不斷消散的,最終將消散為零,所以也就是超孔隙水壓力 。
靜水壓力釋放層
百科名片
靜水壓力釋放層工法亦稱基底減壓工法,一種用于新建結構物基礎底部消除過大地下水浮力造成結構危害的處理方法。該技術是在基底下方設置靜水壓力釋放層,使基底下的壓力水通過靜水壓力釋放層中的透水系統,匯集到集水系統,經由集水系統自然溢流進入出水系統,再通過出水系統將滲流水導至專用水箱或集水井中排出,使靜水壓力及時得到控制的工藝方法。
管線靜水壓力指的是管線停輸時,靜止的液體對管壁的壓力。
它等于管線(管段)內液柱的壓力。靜壓是因為地形的高差形成的,其值不得超過管子或管件允許的工作壓力。 2100433B