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更新日期: 2025-06-14

R417A在水平光滑管和內螺紋管中的流動沸騰換熱

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R417A在水平光滑管和內螺紋管中的流動沸騰換熱 4.6

對非共沸混合制冷劑R417A在外徑為9.52 mm的水平光滑管和2種不同幾何參數的內螺紋管中的流動沸騰換熱進行實驗研究,分析討論了制冷劑質量流速、熱流密度、干度、強化管參數對換熱系數的影響規律和影響機理.實驗結果表明:換熱系數隨著質量流速的增大而增大.在以對流蒸發占優勢的換熱區,熱流密度對換熱系數的影響較小;換熱系數隨著干度的增大先呈現出增大趨勢,增至高峰值后又迅速下降,高峰值隨熱流密度的增大和質量流速的減小向干度較大的方向移動;內螺紋管能有效強化制冷劑的流動沸騰換熱,R417A在2種內螺紋管中的換熱系數分別比在光滑管中高出130%~210%和150%~270%.

R410A在水平內螺紋管中沸騰換熱實驗研究 R410A在水平內螺紋管中沸騰換熱實驗研究 R410A在水平內螺紋管中沸騰換熱實驗研究

R410A在水平內螺紋管中沸騰換熱實驗研究

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對于非共沸混合制冷劑r410a在外徑9.52mm、5mm的兩種不同的幾何參數的內螺紋的流動沸騰換熱進行了實驗研究,分析討論了制冷劑質量流速、管外水流量變化、強化管的參數、強化管的壓降對換熱系數影響以及其機理。試驗的結果表明:換熱系數隨著流量的增大而增大,管徑的大小對換熱系數的影響較大,在相同的流量下,9.52mm的換熱系數比5mm的大到110%~230%,5mm管的壓降比9.52mm的大200%~300%。

R404A在水平內螺紋管中的冷凝傳熱研究 R404A在水平內螺紋管中的冷凝傳熱研究 R404A在水平內螺紋管中的冷凝傳熱研究

R404A在水平內螺紋管中的冷凝傳熱研究

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經過實驗與理論對比,研究了r404a在外徑9.52mm內螺紋管內局部平均冷凝換熱系數。采用cavallini純工質與混合工質關聯式分別計算的冷凝換熱系數,最大偏差不到4%。在工程計算r404a內螺紋管內冷凝換熱系數時,可將其以純質來對待。分析比較cavallini,yu-koyama和kaushink-azer關聯式,各自的理論預測值和實驗結果相比,表明cavallini關聯式的預測精度最高,其標準偏差為7.76%。因此cavallini關聯式對于r404a在管內的冷凝換熱預測有較好的適用性。研究結果對r404a冷凝器的工程設計及其優化具有一定的參考意義。

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R410A在內螺紋管內無潤滑油沸騰換熱實驗研究 R410A在內螺紋管內無潤滑油沸騰換熱實驗研究 R410A在內螺紋管內無潤滑油沸騰換熱實驗研究

R410A在內螺紋管內無潤滑油沸騰換熱實驗研究

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R410A在內螺紋管內無潤滑油沸騰換熱實驗研究 4.4

為了建立無潤滑油的實驗臺,采用液壓隔膜泵為動力循環,以r410a和r22為工質在水平內螺紋銅管(φ5mm和φ9.52mm)中進行了沸騰換熱實驗研究,并對二者沸騰換熱性能做了對比。分析討論了制冷劑質量流速、管外水流量變化、強化管的管徑對壓降和換熱系數影響。結果表明:換熱系數隨著流量的增大而增大,管徑的大小對換熱系數的影響較大,在相同的流量下,9.52mm管徑的換熱系數是5mm的1.32~7.22倍,5mm管徑的壓降是9.52mm管徑的1.48~2.68倍。

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垂直上升內螺紋管內流動沸騰傳熱特性 垂直上升內螺紋管內流動沸騰傳熱特性 垂直上升內螺紋管內流動沸騰傳熱特性

垂直上升內螺紋管內流動沸騰傳熱特性

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垂直上升內螺紋管內流動沸騰傳熱特性 4.8

在壓力9~22mpa,質量流速450~2000kg·m?2·s?1,內壁熱負荷200~700kw·m?2的參數范圍內,試驗研究了用于1000mw超超臨界鍋爐??28.6mm×5.8mm垂直上升內螺紋水冷壁管內汽水流動沸騰傳熱。研究表明:內螺紋管內壁螺紋的漩流作用可抑制偏離核態沸騰(dnb)傳熱惡化,內螺紋管在高干度區發生蒸干型(do)傳熱惡化。增大質量流速可推遲壁溫飛升,壁溫飛升幅度隨質量流速增大而降低。熱負荷越大管壁溫越高,隨熱負荷增大管壁壁溫飛升提前,且傳熱惡化后壁溫飛升值增大。隨著壓力增加,壁溫飛升發生干度值減小。內螺紋管汽水流動沸騰傳熱系數呈?形分布,傳熱系數峰值出現在汽水沸騰區。文中還給出了亞臨界壓力區內螺紋管單相區和汽水沸騰區的傳熱系數試驗關聯式。

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空調替代工質R404A在水平內螺紋管中的沸騰換熱研究

空調替代工質R404A在水平內螺紋管中的沸騰換熱研究

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空調替代工質R404A在水平內螺紋管中的沸騰換熱研究 4.7

比較了cavallini的純質和混合工質水平內螺紋管中流動沸騰換熱系數的關聯式,結果顯示在內螺紋管中,對近共沸混合工質r404a的沸騰換熱系數進行工程計算時,r404a被看作純質和混合工質計算所得的沸騰換熱系數值差別最大不到10%,因此可將其以純質對待;對cavallini的純質和混合工質、koyama及thome等四個水平內螺紋管流動沸騰換熱系數的影響因素進行對比分析,結果表明r404a的沸騰換熱中對流沸騰換熱占主導地位,且隨干度增加而增加。對關聯式的理論預測和實驗結果進行對比,表明cavallini和thome關聯式的預測誤差小于21%,因此它們對r404a適用性較好,這對r404a蒸發器的工程設計及優化具有一定參考意義。

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內螺紋管內流動傳熱特性研究進展 內螺紋管內流動傳熱特性研究進展 內螺紋管內流動傳熱特性研究進展

內螺紋管內流動傳熱特性研究進展

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內螺紋管內流動傳熱特性研究進展 4.6

內螺紋管作為一種高效的節能元件已在動力、航天、電子等領域廣泛應用,為進一步促進內螺紋強化傳熱技術研發,對近30年來內螺紋管內流動傳熱研究進行了綜述,內容涉及內螺紋管內流動傳熱機理、傳熱規律、傳熱惡化及預報等.

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內螺紋管資料

內螺紋管資料

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內螺紋管資料 4.4

內螺紋銅管又稱非平滑管,英文名稱innergroovedcoppertube(igt),是指 外表面光滑,內表面具有一定數量,一定規則螺紋的內螺紋tp2紫銅管。 由于內螺紋銅管內表面積的增加,所以它的導熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內螺紋銅管的發展大致經歷了如下幾個發展階段: (1)山型齒內螺紋管; (2)梯型槽內螺紋管; (3)頂角型內螺紋管; (4)細高齒型內螺紋管。(又稱瘦高齒內螺紋銅管) 目前,國外又陸續推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內螺紋管 傳熱性能: 按照國標gb/t20928-2007中的要求,內螺紋銅管產品按照產品名稱、牌號、狀態、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數和標準編號的順序表示: 示例1:tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、(用tp2制造的, 供應狀態為

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優化內螺紋管傳熱特性實驗研究 優化內螺紋管傳熱特性實驗研究 優化內螺紋管傳熱特性實驗研究

優化內螺紋管傳熱特性實驗研究

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優化內螺紋管傳熱特性實驗研究 4.7

通過對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設計與應用,研究試驗φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優化內螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區的流動傳熱特性。試驗獲得了不同工況(壓力、熱負荷、質量流速)下內螺紋管壁溫分布和內壁換熱系數隨焓值的變化規律。并根據試驗數據,擬合建立單相、兩相換熱系數計算關聯式,同時進一步建立傳熱惡化發生時的臨界條件及干涸后傳熱計算關聯式,為鍋爐垂直上升內螺紋管水冷壁設計和運行提供可靠數據。

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垂直上升內螺紋管流動傳熱特性研究 垂直上升內螺紋管流動傳熱特性研究 垂直上升內螺紋管流動傳熱特性研究

垂直上升內螺紋管流動傳熱特性研究

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垂直上升內螺紋管流動傳熱特性研究 4.4

通過對比不同結構尺寸的垂直上升內螺紋管在亞臨界及超臨界壓力下的傳熱系數計算關聯式,結果表明:傳熱系數隨著質量流量的增大、壓力及熱負荷的減小而增大;換熱系數峰值在兩相沸騰區;在超臨界壓力區,由于水在擬臨界附近變化劇烈,在擬臨界焓值區傳熱系數有最大值。內螺紋管結構參數對傳熱特性的影響與無因次數n有密切關系。

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內螺紋管管型結構對管內流動阻力特性的影響 內螺紋管管型結構對管內流動阻力特性的影響 內螺紋管管型結構對管內流動阻力特性的影響

內螺紋管管型結構對管內流動阻力特性的影響

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內螺紋管管型結構對管內流動阻力特性的影響 4.7

對不同結構的內螺紋管內空氣-水兩相流動的阻力特性進行了實驗研究,從實驗方面得出了影響內螺紋管阻力特性的主要幾何參數(螺紋高度,螺紋升角,螺紋寬度等)對內螺紋管阻力特性的影響規律。結合實驗現象,引入了研究內螺紋管阻力特性的并聯管路模型,最終得出適用于不同結構內螺紋管的阻力特性半理論經驗公式。通過該公式可以較好地反映出各個幾何參數對內螺紋管阻力特性的影響規律。

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內螺紋管內超臨界水的流動阻力特性試驗研究 內螺紋管內超臨界水的流動阻力特性試驗研究 內螺紋管內超臨界水的流動阻力特性試驗研究

內螺紋管內超臨界水的流動阻力特性試驗研究

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內螺紋管內超臨界水的流動阻力特性試驗研究 4.5

在壓力22.5~28mpa,質量流速600~1000kg·m-2·s-1,工質比焓800~3100kj·kg-1范圍內,對超臨界水在四頭內螺紋管內的流動阻力特性進行了試驗研究,得到了不同工況下內螺紋管流動阻力的變化規律,分析了壓力、質量流速和工質比焓變化對內螺紋管摩擦阻力系數的影響。試驗結果表明:超臨界壓力下質量流速對摩擦阻力壓降有很大影響,但對摩擦阻力系數的影響很小;在擬臨界區域摩擦阻力系數有階躍式增長現象,且這種階躍增長現象隨著壓力的增加而減弱。整理試驗數據得到超臨界水的內螺紋管摩擦阻力系數經驗關聯式,與試驗值相比誤差小于15%,為設計具有良好水動力特性的超臨界鍋爐提供可靠依據。

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內螺紋管水壓工裝結構優化 內螺紋管水壓工裝結構優化 內螺紋管水壓工裝結構優化

內螺紋管水壓工裝結構優化

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內螺紋管水壓工裝結構優化 4.5

本文針對原有內螺紋管水壓工裝的原理、結構及使用后的效果,結合生產實情,對局部結構進行了改進設計,有效地提高了生產效率。

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R410A和R22在水平內螺紋管內冷凝性能的實驗研究 R410A和R22在水平內螺紋管內冷凝性能的實驗研究 R410A和R22在水平內螺紋管內冷凝性能的實驗研究

R410A和R22在水平內螺紋管內冷凝性能的實驗研究

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R410A和R22在水平內螺紋管內冷凝性能的實驗研究 4.6

實驗研究了環保替代制冷工質r410a和r22在冷凝溫度40℃時在內螺紋強化管(外徑為9.52mm)內的冷凝換熱特性,對二者的冷凝換熱性能進行了對比,并研究了測試管外冷卻水流量對換熱系數的影響。結果表明:在管外冷卻水流量相同時,r22的總換熱系數k普遍比r410a小,而管內傳熱系數hr比r410a大。r22與r410a的總傳熱系數k均隨管外冷卻水流量的增加而增加,當制冷劑流量gm大于300kg.s-1.m-2時,管外冷卻水流量對總傳熱系數k的影響變小。

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內螺紋管接頭

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內螺紋管接頭 4.7

碳鋼管接頭,內螺紋sch80,規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭,內螺紋sch80,規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

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內螺紋管內部缺陷分析 內螺紋管內部缺陷分析 內螺紋管內部缺陷分析

內螺紋管內部缺陷分析

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內螺紋管內部缺陷分析 4.8

電廠在對管屏用測厚儀測厚時發現內螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發現在管子橫斷面上有很細的長條缺陷,現場判斷為分層。實際是,電廠測厚的結果大部分是由于測厚儀與管子間偶合的不好,個別點是由于內螺紋管內部有小缺陷導致測厚減薄。經金相試驗,結果表明缺陷是夾雜物。

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鍋爐用內螺紋管SAC內螺紋鋼管

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鍋爐用內螺紋管SAC內螺紋鋼管 4.7

如有你有幫助,請購買下載,謝謝! 1頁 內螺紋銅管又稱非平滑管,英文名稱innergroovedcoppertube(igt),是指 外表面光滑,內表面具有一定數量,一定規則螺紋的內螺紋tp2紫銅管。 由于內螺紋銅管內表面積的增加,所以它的導熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內螺紋銅管的發展大致經歷了如下幾個發展階段: (1)山型齒內螺紋管; (2)梯型槽內螺紋管; (3)頂角型內螺紋管; (4)細高齒型內螺紋管。(又稱瘦高齒內螺紋銅管) 目前,國外又陸續推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內螺紋管 傳熱性能: 按照國標gb/t20928-2007中的要求,內螺紋銅管產品按照產品名稱、牌號、狀態、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數和標準編號的順序表示: 示例1:tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-2007

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內螺紋管中汽-液兩相流體摩擦壓降特性研究 內螺紋管中汽-液兩相流體摩擦壓降特性研究 內螺紋管中汽-液兩相流體摩擦壓降特性研究

內螺紋管中汽-液兩相流體摩擦壓降特性研究

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內螺紋管中汽-液兩相流體摩擦壓降特性研究 4.7

在壓力為9~22mpa,質量流速為600~1200kg/(m2·s),含汽率為0~1的工況范圍內,對φ38.1mm×7.5mm的6頭內螺紋管中汽-液兩相流體的摩擦壓降特性進行了試驗研究。試驗段采用水平絕熱布置。試驗結果表明:壓力對兩相流摩擦壓降的影響很大,隨壓力增加,兩相流摩擦壓降倍率減小,在臨界壓力附近,兩相流摩擦壓降倍率趨近于1;隨含汽率增加,兩相流摩擦壓降倍率先增加,然后有減小的趨勢;隨質量流速增加,兩相流摩擦壓降倍率減小。用于計算單相水摩擦壓降系數以及用于計算汽-液兩相流體摩擦壓降的試驗關聯式被提供。

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水平光管和內螺紋強化管內換熱性能的研究

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水平光管和內螺紋強化管內換熱性能的研究 4.8

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關于內螺紋管及光管冷凝器換熱效果的實驗分析 關于內螺紋管及光管冷凝器換熱效果的實驗分析 關于內螺紋管及光管冷凝器換熱效果的實驗分析

關于內螺紋管及光管冷凝器換熱效果的實驗分析

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關于內螺紋管及光管冷凝器換熱效果的實驗分析 4.5

采用實驗方法,對比分析采用7mm的內螺紋管和光管冷凝器對冷凍系統整機性能的影響。測試結果表明,采用內螺紋管的冷凝器,冷凝溫度降低1k,壓損增大30%,功率減小1.5%,換熱量增大2.5%,能效比增加3.3%。

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內螺紋管內超臨界水傳熱和阻力特性的數值研究 內螺紋管內超臨界水傳熱和阻力特性的數值研究 內螺紋管內超臨界水傳熱和阻力特性的數值研究

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內螺紋管內超臨界水傳熱和阻力特性的數值研究 4.7

對超臨界水在不同結構參數的豎直內螺紋管內的流動和傳熱特性進行數值模擬研究,重點分析了內螺紋管的螺旋升角、相對螺紋寬度和相對螺紋高度在不同質量流速和熱流密度條件下對傳熱和阻力特性的影響規律。結果表明:內螺紋管的傳熱系數和阻力系數均隨升角的減小而增加;相對螺紋寬度的變化對內螺紋管的傳熱和阻力特性幾乎無影響;隨著相對螺紋高度的增加,傳熱系數和阻力系數均增加。通過對內螺紋管的綜合性能分析,結構參數對超臨界流體傳熱和阻力特性的影響順序依次為螺旋升角、螺紋高度、螺紋寬度。

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紫銅內螺紋管高速旋壓成型裝置 紫銅內螺紋管高速旋壓成型裝置 紫銅內螺紋管高速旋壓成型裝置

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紫銅內螺紋管高速旋壓成型裝置 4.6

介紹了紫銅內螺紋管成型原理,成型裝置的結構特點,設備性能

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考慮污垢時內螺紋管冷凝器的經濟性分析 考慮污垢時內螺紋管冷凝器的經濟性分析 考慮污垢時內螺紋管冷凝器的經濟性分析

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考慮污垢時內螺紋管冷凝器的經濟性分析 4.8

為研究各種換熱設備因污垢熱阻的存在而造成大量能源浪費的實際運行過程.在考慮污垢的情況下,綜合換熱管的阻力特性,對比分析了分別選用內螺紋管和內壁光滑管的冷凝器的經濟性,探討其是否能夠提高冷凝器的換熱性能從而降低系統能耗.結果表明,選用內螺紋管不一定能夠提高冷凝器運行的經濟性,冷凝器存在臨界流速和臨界時間.文中結果為冷凝器的設計和經濟運行提供了理論依據和指導.

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內螺紋管拉拔芯棒的設計方法 內螺紋管拉拔芯棒的設計方法 內螺紋管拉拔芯棒的設計方法

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內螺紋管拉拔芯棒的設計方法 4.7

從理論上分析了芯棒倒錐角和芯棒長度對內螺旋凸筋形狀畸變的抑制和消除作用,提出了采用倒錐形等螺距芯棒拉拔內螺紋管時芯棒幾何參數的設計方法

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R134a臥式螺旋管內流動沸騰換熱特性實驗研究

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R134a臥式螺旋管內流動沸騰換熱特性實驗研究 3

r134a臥式螺旋管內流動沸騰換熱特性實驗研究——對r134a在水平直管和螺旋管內的沸騰換熱特性進行了實驗研究。在三個不同的蒸發溫度(5℃、10~c和20*c),工質r134a的質量流量范圍為lo0~400kg/(m2.s)和干度范圍為0.1~0.8的條件下,實驗得到了r134a在水平直管和...

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常婷

職位:電力工程造價工程師

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