永鋼立足現有工藝裝備,通過調整化學成分,明確轉爐冶煉、lf精煉、連鑄和高線軋制等過程的質量控制點,成功生產出swrch35k冷鐓鋼盤條。結合永鋼swrch35k的開發經驗,分析了該鋼種生產過程的質量控制要點,并提出改進措施。

本文介紹用罩式爐對45°優質碳素結構鋼薄板進行球化退火的工藝情況并對試驗結果進行分析。

45^#鋼熱軋薄板球化退火試驗

1 優化中碳合金冷鐓鋼線材球化退火工藝 作者簡介：陳振芳（1961—），高工，現從事產品質量設計及新產品開發工作，上海市金屬學會熱處理專業委員會委員，聯 系電話：26032425，18918592809，e-mail: 陳振芳 （寶山鋼鐵股份有限公司特鋼事業部，上海200940） 摘要：介紹中碳合金冷鐓鋼線材對原材料的要求及其球化退火的重要性，中碳合金冷鐓鋼采用球化退火工藝實現 軟化，其具有生產周期長、能量消耗多等特點。為了提高生產效率和線材質量、保護環境、節省能源等，中碳冷 鐓鋼軟化越來越受到鋼廠的重視。對此，我們開展了的研究工作，開發出大幅度縮短退火軟化時間的優質線材。 對原球化退火工藝存在抗拉強度超標，合格率僅70%，通過3種球化退火工藝試驗，探討中碳合金線材球化退火機 制，并利用金相組織、抗拉強度和硬度指標說明球化退火的最佳工藝。 關鍵詞：中碳合金冷鐓鋼線材

介紹scm435冷鐓鋼線材對原材料的成分要求及其球化退火的重要性,通過2種球化退火工藝試驗,探討scm435線材球化退火機制,并利用滲碳體球化率、金相組織、硬度指標說明球化退火的最佳工藝。試驗得知隨著保溫溫度的升高,scm435線材的滲碳體球化率、均勻度顯著提高,且球狀滲碳體顆粒更細小;在保溫溫度一定的情況下,隨著保溫時間的延長,球化效果更好,但保溫時間過長,滲碳體顆粒會按照ostwald熟化機制長大,反而不利于冷鐓變形。scm435線材球化退火熱處理最佳工藝為隨爐加熱到780℃→保溫2～2.5h→隨爐冷卻到680℃→保溫2.5～3h→隨爐冷卻到580℃→空冷。

基于離異共析原理,在實驗室條件下試驗研究了csp流程生產的sks51合金工具鋼(/%:0.75～0.85c、o.20～o.50cr、1.30-2.00ni)4mm板快速球化退火生產工藝。結果表明,此鋼種經奧氏體化溫度730℃、保溫10min隨爐冷卻到650℃等溫球化120min后,剩余未溶碳化物顆粒最多且分布均勻彌散,獲得了較好的球化組織。該快速球化退火工藝與傳統球化退火工藝相比,節能降耗并提高生產效率。

自攻螺釘用鋼絲球化退火工藝試驗研究

研究了60鋼冷拔鋼絲的球化退火工藝。結果表明,在退火溫度700℃、保溫3～5h情況下,60鋼冷拔鋼絲可獲得良好的球化組織,具有較低的抗拉強度和良好的塑性。

冷頂鍛低碳鋼絲的球化退火是其生產中的關鍵性工序,它可以改善鋼絲的力學性能,顯著提高鋼絲的冷頂鍛工藝性。探討低碳鋼絲球化退火的本質、拉拔工藝對低碳絲球化退火的影響以及工藝制定的原則

通過掃描電鏡分析和拉伸試驗研究20鋼雙相區和亞溫區的球化退火行為和力學性能。結果表明,與雙相區球化退火相比,亞溫區球化退火時碳化物球化效果明顯,具有良好的力學性能,球化退火時間明顯縮短。

65mn鋼φ6.5mm線材生產彈簧墊圈時采用傳統的周期性球化退火工藝。由于加熱時間長,經常發生表面嚴重脫碳,從而使墊圈質量達不到要求。經試驗,我們用不完全退火工藝代替周期性球化退火工藝解決了這個問題。

我國金屬針布生產所存主要問題,包括一致性差、使用壽命短以及針尖耐磨度較低等,為全面滿足市場需求,還需要在現有基礎上進一步進行技術研究。金屬針布為重要紡織用梳理器材,其生產質量與針布鋼絲熱處理效果有直接聯系,尤其是針布鋼絲球化退火工藝,需要確保工藝實施的規范性,提高其實施效果。本文就金屬針布鋼絲球化退火工藝進行了簡要分析。

冷拉二類球化退火鋼絲技術條件

SKF3冷拉二類球化退火鋼絲技術條件

結合國內外相關的研究和實際生產經驗,探討了gcr15軸承鋼的球化機制和退火工藝。從退火質量穩定性角度出發,分析了gcr15軸承鋼的3種主要球化退火方式。闡述了退火裝備的進步對軸承鋼球化退火質量提高的影響,提出了進一步改善軸承鋼棒線材球化退火質量的措施。

根據快速球化退火原理,從生產現場切取gcr15軸承鋼管試樣,按照不同的快速球化退火方案試驗。觀察其金相顯微組織,測定退火組織硬度,獲得最佳快速退火方案。球化時間縮短到7.2h,與傳統球化退火工藝相比節約能源20%以上。

研究了球化退火對gdl-4新型工具鋼的組織和硬度的影響;利用dil402c動靜態膨脹儀和軟件測定分析該鋼的相變點。研究得出:910℃保溫90min,快冷到810℃保溫8h,以30℃/h冷到600℃后空冷的退火工藝最佳。

用不同的循環球化退火工藝對q235y0.1鋼結構材料進行熱處理,并進行顯微組織、力學性能的測試與分析。結果表明q235y0.1材料優選二次循環球化退火工藝。與常規退火相比,二次循環球化退火后的q235y0.1等效晶粒尺寸減小44.6%,抗拉強度增加26.5%,屈服強度增加43.3%,斷后伸長率增加45.3%,沖擊吸收功增加84.8%。

馬鋼采用鐵水預處理-50t頂底復吹轉爐冶煉-65tlf精煉-6流140mm×140mm方坯連鑄-sms控軋控冷高速線材軋機工藝流程,生產φ5.0～22.0mm簡化退火0.35c高強度冷鐓鋼scm435盤條。通過lf精煉及連鑄保護澆鑄和電磁攪拌,鑄坯中氧含量達18×10-6。經控軋控冷生產的線材抗拉強度平均為746.5mpa,較常規工藝軋制的線材低200mpa。因此,控軋盤條球化退火時間較常規軋制盤條減少50%。

介紹swrch25k冷鐓鋼熱軋盤條的開發過程。給出盤條生產工藝的控制要點:(1)碳含量按中限控制,硅含量按中下限控制。(2)冶煉采用高拉碳技術高碳低磷出鋼,喂fe-ca線進行夾雜物變性處理,提高鋼質純凈度。(3)連鑄采用全保護澆注、嚴格控制過熱度,保持拉速穩定,二冷采用弱冷配水及電磁攪拌技術,保證鑄坯質量。(4)采用控制軋制和控制冷卻技術,優化工藝及設備,加強過程控制管理。成品螺栓抗拉強度670～680mpa,延伸率9%～12%,心部硬度為92.2～96hrb,可滿足電力鐵塔用6.8級緊固件的需求,并且模具損耗大大降低。

采用氧氣頂底復吹轉爐和鋼包吹氬攪拌工藝煉鋼,應用先進的爐外精煉技術來改善夾雜物,制定合理的加熱、軋制及控冷工藝,所生產的swrch18a冷鐓鋼盤條,性能符合標準,產品質量滿足用戶需求。

對swrch8a冷鐓鋼在室溫經1/3和1/4冷鐓變形后的組織與腐蝕性能進行研究。采用金相顯微鏡觀察冷鐓前后的微觀組織,并用開路電位監測、tafel曲線、電化學阻抗譜方法研究冷鐓前后在質量分數為3.5%的nacl溶液中的腐蝕行為。結果表明,冷鐓前組織為鐵素體和珠光體,珠光體在鐵素體晶界處均勻分布,鐵素體晶粒為等軸晶,大小約為10~20μm;冷鐓后組織仍由鐵素體和珠光體組成,但鐵素體晶粒呈拉長的纖維狀,晶粒尺寸變小,且隨著冷鐓變形量的增加,鐵素體的變形程度增加;冷鐓變形后樣品的開路電位發生負移,隨著冷鐓變形量的增大,試樣的自腐蝕電位負移,腐蝕速率加快;不同變形量swrch8a的電化學阻抗譜均由高頻容抗弧和低頻感抗弧組成。