介紹了焊接h型鋼國內外使用領域、優點。主要技術裝備及性能。探索了技術操作中的問題及改正方法,生產效率分析,擴大品種的設想與展望

一、簡述20g是我國鍋爐、壓力容器制造行業中使用較早,比較常用的鋼種。但近些年來鍋爐生產廠家發現一個共性問題,即20g埋弧焊產品試板接頭冷彎經常出現開裂,超出標準范圍,從而影響了產品質量,增加生產成本,產品不能按時交付使用。這一現象引起了全國焊接界的關注,許多專家學者對此進行了較細致的研究和探討,應用電鏡觀察斷口形態,取得了很大的成果,并能反饋到生產中,給予指

采用雙面埋弧焊方法焊接了20mm厚的q345r鋼,分析了接頭焊縫區及熱影響區的組織并進行了顯微硬度測試。組織分析表明,焊接接頭焊縫區為柱狀晶,組織為先共析鐵素體、少量針狀鐵素體和珠光體;熱影響區靠近焊縫處為等軸晶,組織為先共析鐵素體+少量珠光體,離焊縫較遠處為鐵素體與珠光體相間的帶狀組織,珠光體有一定程度的減少。顯微硬度分布表明,接頭熱影響區硬度最高,焊縫硬度高于母材硬度。

根據gb/t2358-1994標準,對16mm厚的高強船體鋼焊接接頭的焊縫中心-40℃的裂紋尖端張開位移(ctod)進行測試,絕大部分試樣的斷裂韌性值是有效合格的,其ctod值大于0.15mm,符合dnv驗收標準。試驗結果表明,在給定的雙絲埋弧焊接工藝下,該鋼種焊縫低溫韌性好。該鋼種中等厚度雙絲埋弧焊焊接接頭可以在不進行焊后熱處理的情況下使用。

為提高重型h型鋼焊接生產效率,采用了成都焊研威達自動焊接設備有限公司生產的雙絲雙道龍門自動埋弧焊設備,進行了雙絲埋弧焊的工藝試驗,確定了相關焊接工藝參數。實踐表明,焊縫質量好,生產效率可提高2～3倍。

通過化學成分、微觀組織、斷口形貌分析等方法對某管線建設中x80螺旋埋弧焊管環焊接頭裂紋產生的原因進行了研究。結果表明,裂紋出現于對接焊縫焊趾處,呈現沿晶+穿晶的開裂形貌,屬于焊接冷裂紋。焊接接頭氣孔、夾渣和焊接死口處拘束應力過高是裂紋產生的主要原因,焊接工藝不當是裂紋產生的直接誘因,焊接前對管徑周向全尺寸進行預熱是防止該裂紋產生的主要途徑。

本文通過鍋爐鋼20g和20k埋弧焊接頭冷彎試件斷口的金相分析,認為冷彎開裂主要是在接頭熔合區附近,由于焊接熱的作用,在接頭的熔合區產生結晶裂紋和液化裂紋,冷彎時導致這些顯微裂紋的擴展。經分析和試驗表明:母材的含碳、硫和磷量是影響20g和20k鋼熱裂敏感性的重要冶金因素,而線能量大小則是冷彎開裂的外界因素。只有嚴格控制母材的含硫、磷量小于0.02％以下,含碳量小于0.2％以下,才能提高冷彎合格率。針對板厚為12～14mm的20g和20k鋼,根據研究結果給出了可以提高這兩種鋼冷彎合格率的埋弧焊最佳工藝規范參數。

采用h08mnmoa焊絲埋弧焊焊接x80管線鋼.利用掃描電鏡分析焊接接頭微觀組織;采用動電位極化和電化學阻抗法研究了x80管線鋼其焊接接頭在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中的腐蝕行為.結果表明,在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中,由于顯微組織上的差異,x80鋼母材的耐點蝕性能最好;焊縫在短時間內的耐點蝕性能基本與母材處于同一水平,但長時間浸泡后的耐點蝕性能卻比母材要差;熱影響區的耐點蝕性能最差,且相對于母材和焊縫的差值較大.

埋弧焊焊絲 牌號 型號 gb 焊絲化學成分（%）(≤) 配合焊 劑 特點與用途 cmnsispcrnicu thm-43 (thg-43) h08a h08e h08c 0.10 0.30/ 0.60 0.03 0.030 0.020 0.015 0.03 0 0.02 0 0.01 5 0.20 0.10 0.20 0.30 0.10 0.30 0.20 sj301、 sj501及 hj431等 用于一般薄 板，鍋爐及管 板接頭的對接 及角焊 thm-43a (thg-43a) h08mna0.10 0.80/ 1.10 0.070.030 0.03 0 0.200.300.20 sj101、 sj127、 sj501及 hj431等 用于薄板及打 底焊焊接結構 thm-43b (thg-43b) h10mn2 0.12 1.50/ 1.90 0.070

二、公路篇 1 第四章鋼筋工程 第4節鋼筋手工電弧焊 1.適用范圍 公路工程及市政公用工程鋼筋連接鋼筋直螺紋接頭施工。 2.施工流程 3.控制要點（為更能說清楚，可以圖文并茂，也可不插） 3.1鋼筋下料 鋼筋切口端面應與鋼筋軸線基本垂直，宜用切斷機和砂輪切 斷，鋼筋頭部不能呈馬蹄形和撓曲，出現撓曲時應調直，不得用氣 割下料。 3.2鋼筋直螺紋加工 必須使用合格滾絲機加工鋼筋端頭螺紋。螺紋的牙形、螺距等 必須與連接套牙形、螺距一致。 加工鋼筋端頭螺紋，應采用水溶性潤滑液，不得使用油性潤滑 液。 鋼筋絲頭商都應滿足產品設計要求，極限偏差應為0~2p。 為防止堆放、吊裝、搬運過程弄臟或碰壞鋼筋頭螺紋，要求檢 驗合格后的鋼筋端頭戴上保護帽或擰上連接套，鋼筋班組人員應每 日進行檢查，發現缺少保護帽及時補充。 3.3鋼筋連接 連接鋼筋時，鋼筋規格和連接套筒的規格應該一致，并確保

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采用掃描電鏡、x射線衍射和電化學分析儀等測試方法研究了6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊接接頭的組織及其耐腐蝕性能.結果表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊接頭組織主要由α-al,少量的α-al+mg2si共晶和mg2si組成,其中mg2si主要分布于晶界;對焊縫與母材的動電位極化曲線與鹽霧腐蝕后的腐蝕形貌分析表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊縫的耐腐蝕性低于母材,mg2si相的大量析出降低了焊縫的耐腐蝕性.

以材質為x70,φ1016×26.2mm的直縫焊管為例,對其多絲埋弧焊焊接工藝進行了研究。對影響直縫焊管焊接質量的電源、焊劑、焊絲、焊接工藝參數進行了分析。通過分析,為各種不同口徑、材質直縫焊管的多絲埋弧焊焊接工藝研究奠定了基礎。

針對多絲埋弧焊焊接工藝進行了分析和探討,同時分析了焊絲、焊劑以及電源等對直縫焊管焊接質量具有直接影響的因素。通過上述的研究,希望能夠有效的促進多絲埋弧焊焊接工藝在各種不同材質以及不同口徑等方面的進一步發展。

分別對雙絲焊和單絲焊的焊接接頭進行了x射線無損檢測、顯微組織分析、性能變化檢測和拉伸斷口形貌分析。研究了雙絲焊焊接工藝方法在高速動車組車體用6005a-t6鋁合金的焊接成型可行性。結果表明,雙絲焊焊接速度高、焊縫成形好,接頭組織致密、晶粒細小,接頭力學性能優良,適合高速列車的大批量自動焊生產。

鋼板無坡口雙面自動埋弧焊對接 試驗計劃書 編制： 審核： 批準： 2 內容 焊接工藝認可試驗計劃書.........................................................................................................1 1．范圍...........................................................................................................................................3 1．1焊接方法..................................................................................

介紹了螺旋埋弧焊管預精焊生產工藝,對預精焊工藝生產x70鋼級準1016mm×17.5mm螺旋埋弧焊管焊接接頭拉伸試驗、夏比沖擊試驗、維氏硬度試驗等試驗結果進行了統計分析,并與傳統的一步法工藝進行了對比。結果表明,預精焊生產工藝焊接接頭抗拉強度與一步法工藝基本相當,夏比沖擊韌性、維氏硬度等性能略優于一步法工藝,綜合力學性能良好,滿足《西氣東輸二線管道工程用x70螺旋縫埋弧焊管技術條件》要求。

通過單電雙細絲與單電單粗絲埋弧焊工藝的對比試驗研究,得出:與單電單粗絲埋弧焊工藝相比,單電雙細絲埋弧焊的焊接熔敷速度更高。其原因是焊接電流與焊絲直徑是影響熔敷速度的主要因素,在同等的焊接電流下,單電雙細絲埋弧焊的焊絲直徑較小,電流密度更大,因而焊接熔敷速度更高;與單電單粗絲埋弧焊工藝相比,由于單電雙細絲埋弧焊可使用較高的焊接速度,因此在焊接電流、電壓相同的條件下,單電雙細絲埋弧焊可獲得更低的焊接熱輸入和良好的焊接接頭沖擊韌性。

為解決傳統的手動金絲球焊接機無法實現金絲球焊的全自動化且裝配精度較差的問題,通過分析金絲球焊接頭與零件主要定位特征的相對位置關系,在對零件主要定位特征精確定位的基礎上,利用特征之間相對位置的空間變換計算金絲球焊接頭的位置,并通過在該位置附近劃分較小的感興趣區域進行識別,以達到對金絲球焊接頭圖像精確識別的目的。實驗結果表明,對金絲球焊接頭的識別成功率有明顯提高。

采用lhm-200等離子弧焊機對1mm紫銅與低碳鋼異種材料進行了熔透型等離子弧焊試驗,得到了內部無缺陷、外觀成形良好的接頭.觀察了接頭的顯微組織,并分析了工藝參數對接頭力學性能的影響.結果表明,焊縫區中心顯微組織呈細胞群狀,界面兩側的組織特征呈現顯著的不同,焊縫與銅側界面沒有明顯的熔合線,局部呈漩渦狀,鋼側與焊縫連接處出現了明顯的分界線;最佳工藝為焊接電流為65a,焊接速度為0.4cm/s,離子氣流量為0.7l/min,此時接頭抗拉強度可達176mpa,試樣斷裂于銅母材熱影響區.

依據英國bs7448斷裂韌性試驗標準,對x80級海洋隔水管埋弧焊接頭進行了低溫ctod(裂紋尖端張開位移)試驗研究,測試了x80級533mm×25.4mm海洋隔水管對焊接頭在0℃下焊縫中心和熱影響區的ctod斷裂韌性。試驗結果表明:0℃下焊接熱影響區的ctod值大于焊縫中心,即焊接熱影響區的低溫斷裂韌性好于焊縫中心;0℃下對焊接頭焊縫中心和熱影響區的試樣中超過半數在啟裂時就發生失穩斷裂,焊縫中心試樣失穩斷裂的比例更大,失穩現象與裂紋擴展方向上存在的脆性區域有關,脆性區域越大失穩現象越顯著。

點焊接頭的設計 點焊通常采用搭接接頭和折邊接頭接頭可以由兩個或兩個以上等厚度或不等厚 度的工件組成。在設計點焊結構時，必須考慮電極的可達性，即電極必須能方便 地抵達工件的焊接部位。同時還應考慮諸如邊距、搭接量、點距、裝配間隙和焊 點強度諸因素。 邊距的最小值取決于被焊金屬的種類，厚度和焊接條件。對于屈服強度高的 金屬、薄件或采用強條件時可取較小值。 搭接量是邊距的兩倍，推薦的最小搭接量見表1。 表1接頭的最小搭接量（mm)3 最薄板件 厚度 單排焊點雙排焊點 結構鋼 不銹鋼及 高溫合金 輕合金結構鋼 不銹鋼及 高溫合金 輕合金 0.5 0.8 1.0 1.2 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 8 9 10 11 12 14 16 18 20 22 6 7 8 9 10 12 14 16 18