結合實際工程總結了國外工程中廣泛認可的計算開口摩擦樁單樁樁基承載力的方法,并與國內計算方法進行對比,發現了國內規范的一些不足,為進一步利用國際標準設計打下基礎。

梧州市長洲防洪堤南北堤擴建工程回建地基礎采用機械鉆孔灌注樁,樁尖端承面有兩種:全風化花崗巖和土層埋石。樁基施工完成后對兩種端承面類型樁進行了單樁豎向抗壓靜載試驗,結果表明:受樁尖不同端承面的影響,場地內單樁豎向抗壓受力特性差異明顯,但均滿足豎向抗壓承載力的設計要求。

梧州市長洲防洪堤南北堤擴建工程回建地基礎采用機械鉆孔灌注樁,樁尖端承面有兩種：全風化花崗巖和土層埋石。樁基施工完成后對兩種端承面類型樁進行了單樁豎向抗壓靜載試驗,結果表明：受樁尖不同端承面的影響,場地內單樁豎向抗壓受力特性差異明顯,但均滿足豎向抗壓承載力的設計要求。

所在地區： 工程名稱：項目名稱： 孔號：樁類型： 4750.000kn 0.400map＝πd*d/4=0.126m2 25.9m輸入砼等級c80 -0.700m輸入ψ＝0.6 5.600mup＝πd=1.256m 樁頂埋深6.300m砼fc＝35.9n/mm2 土層編號 土層層底 絕對標高 土層厚度 樁側摩阻力 （qsik） 孔口標高3.6801.920-0.000- 12.0801.600-0.000- 20.5801.500-26.000- 3-1-0.3000.880-20.000- 3-7.9207.6207.22020.000144.400 4-9.9202.0002.00040.00080.000 5-13.6203.7003.70066.000244.200

1 摩擦樁樁基承載力計算 運用鐵路橋涵設計規范第十 二章第四節樁基礎規定打入單樁 容許承載力計算公式： 【p】=1/2(u∑liqsui+apqpu) 【p】-單樁容許承載力 u-樁身截面周長 li-樁周第i層土層厚度 qsui、qpu-分別為樁周第i層土極限側阻 力和端樁持力層極限端阻力，可查表。 ap-樁端底面積 2 樁的極限端阻力qpu，kpa(tf/m 2) 一、計算參數的選取 主要是對qsui、qpu的選取，其他的參數都是已知的。考慮到安全 作保守處理：亞粘土極限側阻力取15kpa、中粗砂極限側阻力取75 kpa、花崗巖極限端阻力取4000kpa。 二、進行計算 1.亞粘土層樁側阻力的計算： 【p】1=1/2u∑liqsui=1/2*2*3.14*6*15*1000=282600n 2.中粗砂樁側阻力的計算： 【p】2=1/2u

樁編號 樁身 直徑d 嵌巖 深徑 比 hr/d 巖石天然 單軸抗壓 強度標準 frk 嵌巖 段側 阻和 端阻 綜合 系數 ζr 嵌巖段總 極限阻 qrk=ζ r*ap*frk/ 1000 單樁豎向 承載力特 征值 ra=quk/k =(qsk+qr k)/2 樁砼標號fc 樁身強度 =0.7*fc*(π *d02/4+d0*b)/ 1000/1.25 單樁豎向承載力標 準值ra mmmmmpa/knkn/n/mm2knkn zj18000.625130.83854702735c3014.340232735 zj210000.5130.881644082c3014.362864082 zj312000.5130.8117565878c3014.390525878 zj48001130.95620

樁側摩阻力標準值qik （kpa） 各土層樁身摩阻力 （kn） 樁身周長u （m） 16.9962.1 25.130153 37.540300 47.560450 51090900 376900 700 8000 9000 10000 1865.1 0 樁端處土的承載力容 許值（kpa）qr ap·qr （查表）清底 系數mo 0 （查表）修正 系數λ 0 承載力基本容 許值[fao] 0 （查表）k20 γ20 h0 各土層厚度li （m） 樁身摩阻力計算1/2u∑qik·li 4.082 樁身摩阻力計算∑qik·li 最終計算結果需查表輸入輸出 樁端截面積ap（m2） 系數00 樁端承載力計算ap·qr 合計樁身摩擦力（kn） （已計0.5折減） 3806.6691 單樁軸向受壓承載力容許 值

一、嵌巖樁單樁軸向受壓容許承載力計算公式 采用嵌巖的鉆（挖）孔樁基礎，基礎入持力層1～3倍樁徑，但 不宜小于，其單樁軸向受壓容許承載力[p]建議按《公路橋涵地基與基 礎設計規范》jtj024—85第條推薦的公式計算。 公式為：[p]=(c1a+c2uh)ra 公式中，[p]—單樁軸向受壓容許承載力(kn)； ra—天然濕度的巖石單軸極限抗壓強度(kpa)，按表查 取，粉砂質泥巖：ra=14460kpa；砂巖：ra=21200kpa h—樁嵌入持力層深度(m)； u—樁嵌入持力層的橫截面周長(m)； a—樁底橫截面面積(m2)； c1、c2—根據清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的系數。 挖孔樁取c1=，c2=；鉆孔樁取c1=，c2=。 二、鉆（挖）孔樁單樁軸向受壓容許承載力計算公式 采用鉆（挖）孔樁基礎，其單樁軸向受壓容許承載力[p]建議按《公 路橋涵地基

uapmoλk2γ2h樁端土層fa0 4.3961.53860.70.65520.78439531.40 長 土層樁基埋入層深li（m）層厚m密度對應[fa0]（kpa）對應qik（kpa）uqikli/2(kn)apqr(kn)[ra](kn)apqr(t)[ra](t)樁v1.5386 000樁墻v 淤泥1650200臺座 素填土2.12.117.500上部453.67 粉質粘土19.1170400 殘積砂質粘土7.17.118.820060936.348 全風化花崗巖332035080527.52 強風化花崗巖9.29.2225001002022.16 中風化花崗巖102225002004396 0η=3.4775 0 0

樁基承載力計算例題 樁基承載力計算例題？以下帶來關于樁基承載力計算例題的特征 值，相關內容供以參考。 1、某建筑物基礎底面尺寸為3m×4m，基礎理深d=1.5m，擬建場 地地下水位距地表1.0m，地基土分布：第一層為填土，層厚為1米， γ＝18.0kn/m3；第二層為粉質粘土，層厚為5米，γ＝19.0kn/m3，φk ＝22o，ck=16kpa；第三層為淤泥質粘土，層厚為6米，γ＝17.0kn/m3， φk＝11o，ck=10kpa；。按《地基基礎設計規范》的理論公式計算基 礎持力層地基承載力特征值fa，其值最接近下列哪一個數值？b (a)184kpa；(b)191kpa；(c)199kpa；(d)223kpa。 2.某建筑物的箱形基礎寬9m，長20m，埋深d=5m，地下水位距 地表2.0m，地基土分布：第一層為填土，層厚為1.5米，γ＝18.0kn/m3；

1#樓 樁直徑700mm5.50 混凝土強度等級c35-5.00 基樁成樁工藝系數0.7600 樁身縱筋根數840 樁身縱筋直徑14雙控 是否考慮主筋作用不考慮10-3中等風化凝灰巖 0.5 n=4499kn ra=3332kn最大樁長88 最小樁長88 平均樁長88 最大承載力4269 最小承載力4269 平均承載力4269 土層參數(特征值)qsiaqpa 1-0雜填土 1-1粘土8.00 2-1淤泥質粘土6.00 2-2淤泥5.50 3-2粘土15.00 4-1粘土22.00 4-2粉質粘土24.00 9含碎礫石粉質粘土24.00 10-2強風化凝灰巖60.00 10-3中等風化凝灰巖100.003800 持力層選擇 進入持力層深度 控制方法 樁身承載力計算 正負00相當于黃海高程 樁頂相對（正負00）標高

在地質情況較為復雜的梧州河東防洪工程西江堤的基礎截滲設計中,根據實際地質情況,分析和比較了深層攪拌水泥土薄壁截滲墻與高噴灌漿截滲技術的優缺點,提出了以深層攪拌水泥土薄壁截滲墻為主,局部采用高噴灌漿為輔的截滲設計方案,達到投資省、工效高和截滲性能好的目的。

根據理論及工程實際經驗發現,地基破壞時土體影響范圍的大小與傳統理論的對數螺旋線相比,更接近于圓弧形滑動面。通過假定一系列圓心在基底的圓弧形滑動面,根據安全穩定系數最小確定出圓心在基底邊緣時的圓弧面為地基整體失穩時的最危險滑動面;運用極限平衡方法,通過建立力矩平衡方程求解出了一種新的基于條形基礎的地基極限承載力計算公式,并與現有的幾種地基承載力計算方法進行了比較分析,驗證了作者提出的方法遠比經典的理論公式結果合理,并與現行常用查表方法結果最為接近,表明作者提出的新方法具有理論上的合理性,通過工程實例驗證了其工程價值。

在分析樁承式加筋墊層路堤的力學作用機理與地基承載力影響因素的基礎上,將地基承載力視為下承樁體復合地基承載力與加筋墊層及邊坡土體壓力作用所增加的承載力之和,采用疊加法建立1種綜合考慮基礎剛度、置換率、墊層擴散作用、加筋拉力作用、邊坡土體壓力作用的地基承載力計算公式與驗算方法。研究結果表明:樁承式加筋墊層路堤地基承載力隨基礎剛度的減小、置換率的提高、加筋層數的增加、墊層擴散作用的加強而提高,筋材拉力對提高地基承載力起主要作用。

page1of8 山洞電廠試樁及樁身承載力評價 [摘要]通過試驗樁的全過程提取沖孔灌注樁身承載力，試驗內容包括：鋼筋應力計、靜載、大應變、小 應變;結論采用動靜對比法得出建議結果，確定豎向力、水平力、抗拔力設計承載力統計特征值。 [關鍵詞]試樁；鋼筋計；靜載；樁身承載力；樁身設計承載力統計特征值 1前言 1.1工程概況 越南山洞熱電廠（2ｘ110mw）工程，廠址位于越南社會主義共和國北江省山洞縣境內的 dongri煤礦附近,地處山區，道路條件差，交通不便。原場地起伏較大，山溝部分是回填土， 不能滿足上部結構對地基的要求，原狀土層存在較多孤石,根據初步設計階段的巖土工程勘 察報告和施工圖階段的試樁技術要求，對廠區主要建筑物的地基處理擬采用沖孔灌注樁方案。 1.2、試驗目的 （1）確定單樁豎向、水平向和抗拔承載能力及其控制指標；(2）確定各層

抗拔樁是指承受上拔力的樁,主要運用于大型地下室抗浮海上碼頭平臺抗拔、懸索橋和斜拉橋的錨樁基礎、高聳建筑物抗拔等。抗拔裝一般分為兩類,一類是擴孔樁,另一類是等截面樁,擴孔樁的承載力由兩部分組成,一部分是樁側的摩擦力和樁的自重,另一部分是擴孔部分與土層或巖層的擠壓力,但由于擠壓力較摩擦力而言較小,且較難確定,所以通常情況下忽略不計。等截面抗拔樁的承載力由樁側摩阻力和樁的自重組成。文章主要研究等截面抗拔樁的承載力情況,首先介紹了理論計算和經驗法計算抗拔樁的抗拔承載力,然后利用fortan90編寫程序計算抗拔樁的承載力并研究其可行性。

一種單樁承載力的計算方法——通過對樁靜載試驗的荷載-沉降曲線的分析，依據荷載傳遞規律，提出按樁-土共同工作確定單樁承載力的一種計算方法。

7-2-10樁基承載力評定 7-2-10-1按土的物理指標與承載力參數之間的經驗關系確定單樁的 承載力 1．一般直徑單樁豎向極限承載力特征值，可按下式計算： quk＝qsk＋qpk＝uσqsikli＋qpkap（7-36） 式中qsk——單樁總極限側阻力特征值； qpk——單樁總極限端阻力特征值； u——樁身周長； qsik——樁側第i層土的極限側阻力特征值，如無當地經驗值時，可按表 7-101取值； li——樁穿越第i層土的厚度； qpk——極限端阻力特征值，如無當地經驗值時，可按表7-102取值； ap——樁端面積。 樁的極限側阻力特征值qsik（kpa）表7-101 土的名稱土的狀態 混凝土預制 樁 水下鉆（沖） 孔樁 沉管灌筑樁 干作業鉆孔 樁 填土20~2818~2615~2218~26 淤泥11~1710~169~1310~16

7-2-10樁基承載力評定7-2-10-1按土的物理指標與承載力參數之 間的經驗關系確定單樁的承載力 1．一般直徑單樁豎向極限承載力特征值，可按下式計算： quk＝qsk＋qpk＝uσqsikli＋qpkap（7-36） 式中qsk——單樁總極限側阻力特征值； qpk——單樁總極限端阻力特征值； u——樁身周長； qsik——樁側第i層土的極限側阻力特征值，如無當地經驗值時，可按表 7-101取值； li——樁穿越第i層土的厚度； qpk——極限端阻力特征值，如無當地經驗值時，可按表7-102取值； ap——樁端面積。 樁的極限側阻力特征值qsik（kpa）表7-101 土的名稱土的狀態 混凝土預制 樁 水下鉆（沖） 孔樁 沉管灌筑樁 干作業鉆孔 樁 填土20~2818~2615~2218~26 淤泥11~1710~169~1310~16

樁基承載力的可靠度分析——1.概述　　隨著經濟的發展，樁基在現代土建工程中得到越來越多的應用。　　傳統樁基承載力的分析與設計法將荷載、承載力、設計參數視為確定的值，并考慮諸多不確定因素而引入了的安全系數。　　樁基設計中存在著大量的不確定性和...

高應變樁基承載力檢測——本資料為高應變樁基承載力檢測，編制于2014年，共48頁。簡介：高應變法：用重錘（重量為預估單樁極限承載力的1%～1.5%）自由下落錘擊樁頂，使其應力和應變水平接近靜力試樁的水平，使樁土之間的土產生塑性變形，即使樁產生貫入度，一般...

第1頁共6頁 樁基承載力怎么檢測 特征碼標簽特征碼] 樁基承載力怎么檢測？以下帶來關于樁基承載力怎么檢測，相關 試驗內容供以參考。 1.單樁靜承載力試驗 樁的靜承載力試驗，在同一條件下，試樁數不宜少于總樁數的1%， 并不應少于2根，工程總樁數50根以下不少于2根。試驗內容有： 單樁垂直靜承載力試驗、單樁抗拔承載力試驗、單樁浸水靜承載力試 驗和單樁水平靜承載力試驗等。 （1）單樁抗壓靜承載力試驗 第2頁共6頁 其目的是為求得單樁承載力特征值。單樁抗壓靜承載力試驗設備 與地基土現場承載力試驗一樣，包括加荷與穩壓系統、測量系統和反 力系統。 （2）單樁抗拔承載力試驗 抗拔力作用下樁的破壞有兩種形式：一是地基變形帶動周圍土體 被拔出；二是樁身強度不夠，樁身被拉裂或拉斷。抗拔承載力試驗方 法與壓力試驗相同，只是荷載的方向相反。 （3）單樁水平靜承載力試